Завесы специального исполнения для РЖД имеют оригинальный дизайн, отличаются высокой надёжностью и наличием беспроводного пульта управления.
Завесы серии РД оснащаются новым контроллером, позволяющим снижать производительность завесы в часы с низкой проходимостью через проём (ночь, выходные дни) и увеличивать в часы максимального потока людей. Благодаря новому алгоритму работы существенно снижается энергопотребление завес и увеличивается срок эксплуатации завесы.
Общепромышленного назначения, в том числе для ресторанов, кафе, закусочных и прочих заведений общественного питания.
Технические характеристики: Типоразмеры от 225 до 560 мм Напряжение 230/400 В Расход воздуха от 500 до 10000 м³/ч Давление статическое от 100 до 1300 Па
Для систем вентиляции и воздушного отопления производственных, общественных и жилых зданий, сельскохозяйственного производства.
Технические характеристики:
Диаметр вентилятора от 400 до 1250 мм Расход воздуха от 1200 до 125000 м³/ч Давление полное до 1350 Па Электродвигатели от 0,37кВт до 45кВт от 750 до 3000 об/мин. 230/400 В IP55-IP65
Канальные фанкойлы КЭВ-ФКН горизонтального типа предназначены для скрытой установки между подвесным потолком и перекрытием.
Преимущества
Фанкойл незаметен в интерьере, видны только решетки для подачи и забора воздуха. Высота фанкойла 240 мм позволяет разместить блок в узком подпотолочном пространстве. Свободный напор 30 Па. Три скорости вращения вентилятора.
Завесы специального исполнения для РЖД имеют оригинальный дизайн, отличаются высокой надёжностью и наличием беспроводного пульта управления.
Завесы серии РД оснащаются новым контроллером, позволяющим снижать производительность завесы в часы с низкой проходимостью через проём (ночь, выходные дни) и увеличивать в часы максимального потока людей. Благодаря новому алгоритму работы существенно снижается энергопотребление завес и увеличивается срок эксплуатации завесы.
Общепромышленного назначения, в том числе для ресторанов, кафе, закусочных и прочих заведений общественного питания.
Технические характеристики: Типоразмеры от 225 до 560 мм Напряжение 230/400 В Расход воздуха от 500 до 10000 м³/ч Давление статическое от 100 до 1300 Па
Для систем вентиляции и воздушного отопления производственных, общественных и жилых зданий, сельскохозяйственного производства.
Технические характеристики:
Диаметр вентилятора от 400 до 1250 мм Расход воздуха от 1200 до 125000 м³/ч Давление полное до 1350 Па Электродвигатели от 0,37кВт до 45кВт от 750 до 3000 об/мин. 230/400 В IP55-IP65
Канальные фанкойлы КЭВ-ФКН горизонтального типа предназначены для скрытой установки между подвесным потолком и перекрытием.
Преимущества
Фанкойл незаметен в интерьере, видны только решетки для подачи и забора воздуха. Высота фанкойла 240 мм позволяет разместить блок в узком подпотолочном пространстве. Свободный напор 30 Па. Три скорости вращения вентилятора.
23-25 января 2012 года в Чикаго, США, прошла ежегодная международная выставка
AHR EXPO, посвященная вентиляции, отоплению, кондиционированию и энергосбережению.
Компания «Тепломаш» приняла участие в выставке AHR EXPO совместно со своим филиалом - фирмой «Heatsavingsystems Inc.» (Торонто,Канада).
AHR EXPO – крупнейшая в мире выставка, покрывающая все сегменты HVACR индустрии. С 1930 года эта выставка в Америке является первостепенным источником новых идей, продуктов и услуг.
Более 50 000 посетителей из 120 стран мира приехали на АНR EXPO, чтобы ознакомиться с новинками, представленными инженерами, проектировщиками, дилерами, производителями, руководителями предприятий, архитекторами, дистрибьюторами и строителями со всего мира.
В выставке приняли участие 2 000 компаний из 30 стран мира. В рамках выставки компании-участники представили современные энергосберегающие системы, строительную технику, программное обеспечение, инновационные продукты и услуги.
Выставка «Мир климата 2012» будет проходить с12.03.2012 по 15.03.2012в ЦВК «Экспоцентр» по адресу: г. Москва, Краснопресненская наб. 14, ст. метро Выставочная.
Часы работы выставки: 12-14 марта – 10.00-18.00, 15 марта – 10.00-16.00.
Стенд компании «Тепломаш» будет находиться в павильоне №2, зале №1, номер стенда: 2А18. Специалисты нашей компании смогут ответить на Ваши вопросы о продукции компании.
На стенде компании будут представлены следующие новинки оборудования:
Вентилятор ВКРШ в шумозаглушенном корпусе;
Тепловентилятор с водяным источником тепла;
Крышный вентилятор дымоудаления.
НПО «Тепломаш» приглашает Вас также принять участие в информационном семинаре, который состоится 13 марта (вторник), впавильоне №8 зале №2, с10.00 до 12.00.
Выставка «Мир климата 2012» будет проходить с12 по 15 марта 2012в ЦВК «Экспоцентр» по адресу: г. Москва, Краснопресненская наб. 14, ст. метро Выставочная.
«Аква-Терм Киев - 2012», которая состоится с 15 мая по 18 мая по адресу г.Киев, Международный выставочный центр, станция метро «Левобережная», пр. Броварской, 15.
ЗАО «НПО «Тепломаш» традиционно принимает участие в этом значимом для СНГ событии на рынке отопления, вентиляции, кондиционирования, водоснабжения, возобновляемой энергетики, сантехники и бассейнов.
В рамках выставки пройдут специализированные салоны «Бассейн Пул», «Кул Клима» и «Эко Энерго», которые позволяют участникам и гостям выставки получить комплексное представление о каждом из отдельных секторов рынка инженерного оборудования.
ЗАО «НПО «Тепломаш» представит на выставке свои последние разработки в области энергоэффективного воздушного отопления и энергосбережения. На нашем стенде будут представлены тепловентиляторы и воздушные тепловые завесы для помещений различного назначения.
На стенде ЗАО «НПО «Тепломаш» можно будет получить каталоги по всему спектру продукции, поставляемой предприятием, а также пообщаться с представителем завода по интересующим Вам вопросам.
Ждём Вас в Киеве в Международном Выставочном Центре в павильоне №3 на стенде ЗАО «НПО «Тепломаш» №3-С16. Схему расположения стенда можно скачать здесь.
«Аква-Терм Киев - 2012», которая состоится с 15 мая по 18 мая по адресу г.Киев, Международный выставочный центр, станция метро «Левобережная», пр. Броварской, 15.
Десятую международную специализированную выставку по теплоэнергетике “КОТЛЫ И ГОРЕЛКИ -2012”, которая состоится с 4 по 6 июня в Санкт-Петербурге в Выставочном комплексе Ленэкспо.
Приглашаем специалистов: руководителей и директоров компаний, представителей проектных организаций, технических специалистов посетить наш стенд, и Вы найдете там энергоэффективные источники обогрева для помещений различного назначения.
ЗАО «НПО «Тепломаш» представит на выставке свои последние разработки в области энергоэффективного газового отопления и энергосбережения. На нашем стенде будет представлено оборудование с газовым источником тепла: воздухонагреватель АТН, инфракрасный обогреватель Condor и промышленная тепловая завеса.
На стенде ЗАО «НПО «Тепломаш» можно будет получить каталоги по всему спектру продукции, поставляемой предприятием, а также пообщаться с представителями завода по интересующим Вас вопросам.
Ждём Вас в Санкт-Петербурге в 7 павильоне Ленэкспо на стенде №G3.2 (напротив перехода в павильон 8А). Схему расположения стенда можно скачать здесь.
Приглашаем специалистов: руководителей и директоров компаний, представителей проектных организаций, технических специалистов посетить наш стенд, и Вы найдете там энергоэффективные источники обогрева для помещений различного назначения.
Экспозиция крупнейшего в СНГ международного события на рынке инженерного оборудования занимала все три павильона Международного выставочного центра. В выставке приняли участие более 750 компаний из 30 стран мира.
ЗАО «НПО «Тепломаш» традиционно представлял на этой выставке свои последние разработки в области энергоэффективного воздушного отопления и энергосбережения. На нашем стенде были представлены канальные вентиляторы, тепловентиляторы и воздушные тепловые завесы для помещений различного назначения.
Как всегда представителям «Тепломаш» задавали много вопросов о применении тепловых завес для дверных и воротных проёмов помещений различного назначения.
Неизменным успехом пользовались каталоги ЗАО «НПО «Тепломаш» с перечнем полного спектра продукции, изготавливаемой предприятием.
Благодарим Всех, кто посетил наш стенд, ждем Вас и в дальнейшем на наших выставках.
ЗАО «НПО «Тепломаш» традиционно представлял на этой выставке свои последние разработки в области энергоэффективного воздушного отопления и энергосбережения.
Юбилейная 10-я МЕЖДУНАРОДНАЯ СПЕЦИАЛИЗИРОВАННАЯ ВЫСТАВКА ПО ТЕПЛОЭНЕРГЕТИКЕ “КОТЛЫ И ГОРЕЛКИ”.
Направленность выставки «КОТЛЫ И ГОРЕЛКИ» приобрела особую значимость и актуальность, так как активно способствует модернизации оборудования ЖКХ и внедрению передовых технологий газового обогрева на предприятиях и организациях энергетической отрасли региона.
ЗАО «НПО «Тепломаш» представил на выставке свои последние разработки в области энергоэффективного газового отопления и энергосбережения. Посетителей стенда «НПО «Тепломаш» особо интересовало применение газового теплового оборудования для помещений промышленного назначения. Специалисты завода ответили на все вопросы и подробно разъяснили неоспоримые преимущества газового оборудования. Посетители получили все необходимые материалы для работы: подробные каталоги и диски с техническими описаниями оборудования «Тепломаш».
Благодарим Всех, кто посетил наш стенд, ждем Вас и в дальнейшем на наших выставках.
«Обновление модельного ряда тепловых завес «Тепломаш» в 2015 году. Инновационные методы защиты проёмов промышленными завесами».
г. Новосибирск, 10 сентября 2015 г., с 10.00 до 14.00. гостиница Park Inn by Radisson, зал «Воронеж», ул. Дмитрия Шамшурина, дом 37, ст. метро «Площадь Гарина-Михайловского»
Темы докладов:
1. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес в сезоне 2015 - 2016 гг. Завесы «Бриллиант», «Комфорт», «Оптима» в 300, 400, 500 сериях в 2015 г., промышленные завесы 800, 900 и 1000-й серий в 2016г Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
2. Инновационные методы защиты проёмов промышленными завесами. Овчинников Алексей Андреевич – инженер отдела маркетинга.
26 ноября успешно прошел последний в этом году выездной семинар «Тепломаш». Всего же в 2015 году «Тепломаш» провел семинары в 11 городах: Санкт-Петербурге, Москве, Новосибирске, Казани, Екатеринбурге, Волгограде, Перми, Самаре, Тюмени, Челябинске и Уфе.
Основные участники семинаров – это проектировщики систем вентиляции и отопления, которые готовы осваивать новые инновационные методы защиты проемов промышленных и коммерческих зданий отечественными тепловыми завесами. Повышенный интерес к российскому оборудованию обусловлен запретом правительства на применении импортного оборудования на объектах государственного значения, например, на военных заводах.
Репутация Научно-производственного объединения «Тепломаш» позволила инженерам завода разработать ГОСТ 32512-2013 «Воздушные завесы. Общие технические условия», который с 1 января 2015 г. приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии введен в действие в качестве национального стандарта Российской Федерации. ГОСТ 32512-2013 – межгосударственный стандарт и действует не только в России, но на территории стран Таможенного союза: Украины, Киргизии и Таджикистана.
Завод «Тепломаш» не собирается останавливаться на достигнутом и в 2016 году планирует знакомить проектировщиков со своими передовыми разработками.
Всем желающим посетить обучающие мероприятия предлагаем следить за анонсами на сайте «Тепломаш».
',
)array (
'atr_id' => '665',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '26 ноября успешно прошел последний в этом году выездной семинар «Тепломаш». Всего же в 2015 году «Тепломаш» провел семинары в 11 городах: Санкт-Петербурге, Москве, Новосибирске, Казани, Екатеринбурге, Волгограде, Перми, Самаре, Тюмени, Челябинске и Уфе.',
)array (
'atr_id' => '666',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '667',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '668',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '669',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2015/ufa/1-ufa-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '670',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '671',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2015-11-30 13:02:12',
)array (
'atr_id' => '672',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic3',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2015/ufa/1-1.jpg',
)array (
'atr_id' => '673',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'piccoment3',
'atr_value' => 'Закрытие сезона семинаров «Тепломаш 2015» состоялось в Уфе',
)array (
'atr_id' => '674',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic4',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2015/ufa/1.jpg',
)array (
'atr_id' => '675',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'piccoment4',
'atr_value' => 'Закрытие сезона семинаров «Тепломаш 2015» состоялось в Уфе',
)array (
'atr_id' => '676',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic5',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2015/ufa/2.jpg',
)array (
'atr_id' => '677',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'piccoment5',
'atr_value' => 'Закрытие сезона семинаров «Тепломаш 2015» состоялось в Уфе',
)array (
'atr_id' => '678',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic6',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2015/ufa/3.jpg',
)array (
'atr_id' => '679',
'id' => '22449',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'piccoment6',
'atr_value' => 'Закрытие сезона семинаров «Тепломаш 2015» состоялось в Уфе',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='22732' array (
'atr_id' => '3082',
'id' => '22732',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '3081',
'id' => '22732',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'С 12 по 15 февраля 2019 года в МВЦ «Крокус Экспо», город Москва.',
)array (
'atr_id' => '3079',
'id' => '22732',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'Посетите наш стенд на выставке Aquatherm Moscow 2019!',
)array (
'atr_id' => '3080',
'id' => '22732',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => 'С 12 по 15 февраля наша компания примет участие в самой крупной в России и СНГ выставке оборудования для отопления и водоснабжения Aquatherm Moscow 2019.
Приглашаем вас посетить наш стенд В364 в павильоне № 3, зал 14 МВЦ «Крокус Экспо», Москва.
Наши специалисты с удовольствием проконсультируют вас и ответят на любые вопросы.
Используя наш промокод atm19eHHSH, вы сможете бесплатно получить электронный билет на сайте www.aquatherm-moscow.ru. Без использования промокода посещение выставки платное.
Посетив Aquatherm Moscow, вы сможете расширить ассортимент в соответствии с актуальными потребностями ваших покупателей, ознакомиться с новинками российского рынка, выбрать оборудование для отопления и водоснабжения различного ценового диапазона в следующих продуктовых группах: • отопительное оборудование • оборудование для водоснабжения • трубы, фитинги, арматура • бассейны и оборудование для бассейнов и бань • КИП и системы автоматизации • оборудование для систем вентиляции, кондиционирования и климатического контроля
В Нижнем Новгороде прошел семинар по воздушно-тепловым завесам и другому инженерному оборудованию завода «Тепломаш». Завод «Тепломаш» представил участникам семинара новинки 2017 года, а именно коммерческие завесы «Мини» и «Микро» в серии 100, завесы «Комфорт 400+» и безнагревные промышленные завесы «Серии 700+». Из новинок тепловентиляторов были представлены компактные тепловентиляторы в пластиковом корпусе серии МW, тепловой мощностью от 8 до 25 кВт. В спектре вентиляционного оборудования, были представлены новые канальные центробежные прямоугольные вентиляторы с внешнероторным двигателем. В ассортименте климатической техники были представлены канальные фанкойлы серии ФКН и кассетные фанкойлы серии ФКС российского производства, производительностью до 13 кВт.
«Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2016-2017. Новые методы защиты завесами проёмов больших размеров».
г. Казань, 17 ноября 2016 г., с 10.00 до 14.00. «Шаляпин Палас Отель», Президентский холл, ст. метро «Площадь Габдуллы Тукая»
Темы докладов:
1. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес в сезоне 2016 - 2017 гг. Завесы серии 100 «Оптима», «Бриллиант» - Мини; «Комфорт» - 400 Plus, Серия 700 Plus.
Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
2. Новые методы защиты завесами проёмов больших размеров. Проблемы и решения. Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
С 6 по 8 сентября в Ленинградской области на клубной базе отдыха «Тапиола» состоялась встреча федеральных дистрибьюторов АО «НПО «Тепломаш». Был проведен очередной круглый стол, на котором были представлены новинки в ассортименте выпускаемой продукции НПО «Тепломаш», а также обсуждались текущие вопросы ценовой политики, конкуренции и дальнейшего продвижения бренда.
В рамках культурной программы был организован водный поход на байдарках, а также экскурсия в г. Выборг. Компания «Тепломаш» благодарит всех участников встречи за успехи в продажах теплового оборудования и желает всем партнерам дальнейшего развития на климатическом рынке.
',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='24664' array (
'atr_id' => '312',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '313',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2012-09-17 15:25:00',
)array (
'atr_id' => '310',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '311',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2012/sem-nov2012sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '308',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '309',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '307',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '306',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => '14 Ноября специалисты НПО "Тепломаш" провели выездной семинар в г.Новосибирске, посвященный новинкам теплового и вентиляционного оборудования. Как всегда новинки вызвали большой интерес участников семинара. Приятно отметить что тепловые завесы c IP 54, которые обычно применяются для автомоек, есть теперь не только в 400, но и в 500 и 700 серии, значит воротные проемы, на которые они устанавливаются, могут теперь быть выше и шире. Завесы элитной 600 серии пополнились новыми "Колоннами" высотой 2,4 метра, в стильном привлекательном дизайне. Это и ещё многое другое Вы можете узнать на наших семинарах, которые проводятся в преддверии теплового сезона. Узнайте о времени проведения семинара "Тепломаш" в Вашем регионе у Вашего менеджера "Тепломаш" или регионального дилера. Ждем Вас на наших семинарах.
С 15 по 18 февраля 2022 года наша компания примет участие в самой крупной в России и странах Восточной Европы выставке комплексных инженерных решений Aquatherm Moscow 2022, которая состоится в Крокус Экспо.
Приглашаем вас посетить наш стенд В1013 в павильоне № 3, зал 13 МВЦ «Крокус Экспо», Москва.
Наши специалисты с удовольствием проконсультируют вас и ответят на любые вопросы.
Используя наш промокод atm22eSPHH, вы сможете бесплатно получить электронный билет на сайте aquatherm-moscow.ru. Без использования промокода посещение выставки платное.
Важно! Промокоды действительны только при получении электронного билета на сайте выставки и действуют до окончания Aquatherm Moscow 2020. Промокод можно использовать неограниченное количество раз.
«Тепловые завесы «Тепломаш» и политика импортозамещения в РФ. Уникальные методы защиты проемов коммерческих и промышленных зданий тепловыми завесами».
г. Тюмень, 16 апреля 2015 г., с 9.00 до 13.00. ул. Николая Фёдорова 9, Бутик Отель Green House, Дворцовый зал.
Темы докладов:
1. Расширение производства НПО «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 и политика импортозамещения теплового оборудования в Российской Федерации. Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
2. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 гг. Завесы «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима» Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
Ваши заявки на участие принимаются до 13 апреля по e-mail: aov@teplomash.ru, max@teplomash.ru или по телефону: 8 (812) 640-09-94 Контактные лица: Алексей Овчинников, Максим Хохлов.
10 сентября в г. Новосибирске в состоялся первый в 2015 году выездной семинар НПО «Тепломаш». На семинаре присутствовали представители проектных и торговых организаций города. Не случайно «Тепломаш» решил начать свои семинары с Новосибирска. Интерес «Тепломаша» к данному региону обусловлен не только суровым сибирским климатом, но и расположенными в Сибири промышленными предприятиями, для которых «Тепломаш» выпустил обновленную линейку завес в сериях 800, 900 и 1000. Инженеры «Тепломаш» ознакомили слушателей семинара с особенностью проектирования защиты проемов промышленных зданий. Супермощные завесы «Тепломаш» с легкостью перекрывают воротные проемы высотой до 20 метров. Такие проемы есть в производственных цехах, самолетных и вертолетных ангарах и т.п.
Интерес к семинару в Сибири вызвало значительное подорожание курса доллара, где китайские товары перестали быть бюджетной альтернативой отечественным производителям. Завесы класса «Оптима», которые выпущены «Тепломашем» в сериях 100, 200, 300 и 400, при сохранении высокого качества сборки и комплектующих, стали реальной альтернативой импортным.
«Тепломаш» понимает, что если его продукция дешевле европейских аналогов в несколько раз, а ассортимент ничем не уступает, то кризис – это хорошее время помочь государству с импортозамещением. Проектировщики, монтажные организации и интернет-магазины в срочном порядке ищут замену иностранным товарам и в этой ситуации «Тепломаш» - реальная альтернатива.
«Тепломаш» обращает внимание всех дилеров теплового оборудования: «Воспользуйтесь возможностью выгодно инвестировать свои рублевые активы в воздушно-тепловые завесы «Тепломаш»!»
С 21 по 23 января 2014г в конференц-центре Javits в Нью-Йорке состоялась крупнейшая международная выставка климатического оборудования AHR Expo.
Завод «Тепломаш», известный в США и Канаде под брендом Heat Saving Systems, четвертый год представляет на американских выставках свои последние разработки.
В 2014 году - это новые тепловые завесы «Бриллиант» и «Комфорт» и тепловентиляторы с водяным источником тепла в пластиковом корпусе Серии MW.
Интерес посетителей к тепловому оборудованию «Тепломаш» подогревали экстремальные погодные условия: мороз и снежная буря. Для борьбы с холодом все средства хороши, особенно, если они выдержали испытания суровыми сибирскими морозами, поэтому американцы охотно перенимали российский опыт защиты дверных проемов тепловыми завесами.
Каталоги и сувениры «Тепломаш» пользовались повышенным спросом у посетителей выставки, а тепловое оборудование Heat Saving Systems в очередной раз доказало свою востребованность на американском рынке.
Всего в AHR Expo приняло участие более 61000 человек: 18000 экспонентов из 1900 компаний и 43000 тысячи посетителей из 130 стран мира.
Мы благодарим всех, кто посетил наш стенд и заинтересовался нашей продукцией, для остальных предоставляем фотоотчет с выставки.
«Тепловые завесы «Тепломаш» и политика импортозамещения в РФ. Уникальные методы защиты проемов коммерческих и промышленных зданий тепловыми завесами».
г. Красноярск, 27 ноября 2014 г., с 9.30 до 14.00. ул. Урицкого, 94, гостиница «Красноярск», зал им. Ивана Ярыгина
Темы докладов:
1. Расширение производства НПО «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 и политика импортозамещения теплового оборудования в Российской Федерации. Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
2. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 гг. Завесы «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима» Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
3. Эффективные схемы защиты проемов современных промышленных зданий завесами (разработка ЗАО «НПО «Тепломаш»). Овчинников Алексей Андреевич – инженер отдела маркетинга.
«Обновление модельного ряда тепловых завес «Тепломаш» Эффективные схемы защиты проемов современных промышленных зданий завесами»
Санкт-Петербург, 18 сентября 2014 г., с 10.00 до 15.00. пл. Александра Невского дом 2, гостиница «Москва», зал «Белые Ночи».
Москва, 25 сентября 2014 г., с 10.00 до 15.00. пл. Европы дом 2, гостиница «Рэдиссон Славянская», зал «Толстой».
Темы докладов:
1. Основные направления развития НПО «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 гг. Борис Николаевич Власенко - директор по продажам.
2. Обновление модельно ряда воздушно-тепловых завес НПО «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 гг. Завесы «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима». Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
3. Эффективные схемы защиты проемов современных промышленных зданий завесами (разработка ЗАО «НПО «Тепломаш»). Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, начальник отдела перспективных разработок.
Ваши заявки на участие принимаются до 15 сентября (для Санкт-Петербурга) и до 19 сентября (для Москвы) по e-mail: aov@teplomash.ru, max@teplomash.ru или по телефону: 8 (812) 640-09-94
Контактные лица: Алексей Овчинников, Максим Хохлов.
«Тепломаш» представил в Москве новейшие разработки тепловых завес и тепловентиляторов на выставке «Мир Климата 2014».
На стенде были продемонстрированы завесы сразу в трех классификациях: «Стандарт», «Комфорт» и «Бриллиант».
Наиболее обширно был представлен класс «Комфорт», в 3-х Сериях: 200, 300 и 400.
Оригинально смотрелись завесы 400-й серии шиберующего типа, с лицевой панелью из полированной нержавеющей стали в классе «Комфорт», которые ранее выпускались в строгом классическом корпусе.
Завесы «Бриллиант», представленные в Сериях 100 и 300, засияли новыми гранями.
Завесы Серии 100 и 200 «Стандарт» выделялись благодаря компактной конструкции и оригинальному дизайну.
Своими оранжевыми жалюзи привлекал внимание водяной тепловентилятор Серии MW в пластиковом корпусе.
Также на стенде «Тепломаш» были представлены общепромышленные вентиляторы, кондиционеры и тепловое оборудование с газовым источником обогрева.
С 1992 года завод расширяет и совершенствует модельный ряд воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов, и все посетители «Мира Климата» отметили высокое качество и оригинальный дизайн оборудования «Тепломаш».
Директор по продажам Борис Николаевич Власенко осветил перспективы роста продаж теплового оборудования в сезоне 2015-2016, а так же новейшие разработки «Научно-производственного объединения «Тепломаш».
Повышенным интересом слушателей пользовался доклад об обновлении и дополнении воздушно-тепловых завес Серий 200, 300, 400 и 500 новыми завесами: «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима».
Наибольшим интересом слушателей пользовались новые авторские методики Юрия Николаевича Марра по защите проемов зданий новыми промышленными завесами 800, 900 и 1000 серии.
Такой интерес проектных организаций вызван политикой импортозамещения и новой практикой применения в проектах российского оборудования. Участники семинара отметили высокое качество и умеренные цены оборудования «Тепломаш» и пожелали заводу успехов в дальнейших научных разработках.
г. Екатеринбург, 18 октября 2018 г., с 9.30 до 15.00. Маринс Парк Отель, зал «Нижний Новгород», ул. Челюскинцев, д.106
Темы докладов:
1. НПО «Тепломаш» сегодня: Основные направления и перспективы развития
Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Тепловое оборудование АО «НПО «Тепломаш», новинки сезона 2018-2019 Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию.
3. Вентиляционное и холодильное оборудование АО «НПО «Тепломаш» (вентиляторы, дестратификаторы, компактные и центральные установки, фанкойлы) Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию. 4. Дополнительные опции, управление, автоматика, особенности подбора оборудования. Лазукин Сергей Леонидович- менеджер по развитию.
9.30 – 10.00 Регистрация участников и выдача каталогов. 10.00 – 12.00 Доклады Власенко Б.Н. и Терешонка Д.С. 12.00 – 12.30 Кофе брейк. 12.30 – 14.00 Доклады Терешонка Д.С. и Лазукина С.Л. 14.00 – 15.00 Обед
Участие в семинаре бесплатное!
Ваши заявки на участие принимаются до 15 октября 2018 по e-mail: lazukin@teplomash.ru или по телефону: +7 (812) 640-09-94
Контактные лица: Лазукин Сергей, Дмитрий Терешонок.
ЗАО «НПО «Тепломаш» участник программы импортозамещения Российской Федерации. Расширение производства теплового оборудования НПО «Тепломаш» в сезоне 2015-2016. Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес в сезоне 2015 - 2016 гг. Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
Новые авторские разработки по защите проёмов шиберующими завесами «Тепломаш». - преодоление заблуждений в устройстве завес, - обобщенная диаграмма аэродинамических режимов защиты проема, - преимущества и проблемы низкоскоростных завес, разрешение противоречий, - перестройка ряда промышленных завес завода «Тепломаш», - программа подбора воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов. Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, советник генерального директора.
24 октября в гостинице «Маринс Парк Отель Новосибирск» был успешно проведен семинар для партнеров компании АО «НПО «Тепломаш» и сотрудников проектных и проектно-монтажных организаций города Новосибирска.
Участники семинара были ознакомлены с направлением и перспективами развития компании на 2019 год, новинками теплового оборудования и вентиляционного оборудования АО «НПО «Тепломаш».
Во время семинара были затронуты такие важные вопросы, как развитие направления по вентиляционному и холодильному оборудованию, а также управление и автоматика оборудования.
Всем участникам семинара были выданы новые каталоги по оборудованию АО «НПО «Тепломаш».
Основными темами конгресса были:реализация мер по повышению энергоэффективности зданий и сооружений и актуализация нормативной базы по внедрению энергоэффективных технологий и энергосберегающих решений.
Завод «Тепломаш» давно и плодотворно работает над данными вопросами. Во-первых, своими воздушно-тепловыми завесами «Тепломаш» решает вопросы энергоэффективности тех зданий, где они установлены, во-вторых, специалисты завода принимали активное участие в разработке ГОСТа «Воздушные завесы. Общие технические условия».
В дискуссии «Энергоэффективность воздушных тепловых завес. Как оценить?», которую лично вел президент НП «АВОК СЕВЕРО-ЗАПАД» Александр Михайлович Гримитлин, от завода «Тепломаш» участвовал главный конструктор Марр Юрий Николаевич, разработчик нового ГОСТа. Его оппонентом выступал Андрей Семенович Стронгин, руководитель рабочей группы Проекта Минобрнауки, ПРООН/ГЭФ «Стандарты и маркировка для продвижения энергоэффективности в Российской Федерации».
Дискуссия проходила в духе взаимного уважения и понимания важности нахождения общего подхода в оценке энергоэффективности тепловых завес. Андрей Семенович ратовал за устоявшиеся методы оценки воздушной струи, а Юрий Николаевич отстаивал более новые методики, разработанные ЗАО «НПО «Тепломаш». В итоге сошлись на том, что обе расчетные методики доказали свою эффективность на практике и имеют право на существование.
Тем более, что «Тепломаш» рассчитывая свои воздушно-тепловые завесы, может оценить эффективность практического применения разработанных и установленных на объектах завес.
Во время проведения конгресса в Атриуме гостиницы «ParkInn Пулковская» была организована мини выставка, где участники конференции воочию могли ознакомиться с энергоэффективным и энергосберегающим оборудованием. «Тепломаш» представил свои новейшие разработки - тепловые завесы «Комфорт» и «Бриллиант». Новинки вызвали интерес посетителей своим инновационным дизайном и улучшенными техническими характеристиками.
Наша компания приняла участие в крупнейшей специализированной международной выставке России по климатическому оборудованию «Мир Климата - 2020», которая проходила в Москве, в ЦВК «Экспоцентр» с 10 по 13 марта.
Компания «Тепломаш» представила на выставке новейшие разработки своего теплового и вентиляционного оборудования, среди которых линейка завес 600 серии – «Космос».
В ходе выставки наши специалисты отвечали на вопросы технического плана, обменивались контактами. Посетители узнали о новостях АО «НПО «Тепломаш», пообщались с руководством компании и наладили деловые отношения.
«Тепловые завесы «Тепломаш» и политика импортозамещения в РФ. Уникальные методы защиты проемов коммерческих и промышленных зданий тепловыми завесами».
г. Челябинск, 23 апреля 2015 г., с 9.00 до 13.00. пр. Ленина 26а, Гранд Отель ВИДГОФ, Дипломат
Темы докладов:
1. Расширение производства НПО «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 и политика импортозамещения теплового оборудования в Российской Федерации. Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
2. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 гг. Завесы «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима» Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
28 сентября в гостинице Космос для проектных и торговых организаций Москвы прошел семинар «Тепломаш». Семинар состоялся в преддверии 25-го юбилея завода и поэтому программа семинара была достаточно обширная. Директор по продажам анонсировал перспективные направления развития НПО «Тепломаш». Были представлены последние новинки оборудования: встраиваемые потолочные завесы, завесы «Призма» с гладкой лицевой панелью, приточно-вытяжные вентиляционные установки, фанкойлы и чиллеры, разработанные НПО «Тепломаш». В конце семинара была поднята совершенно новая тема: «Защита охлаждаемых и кондиционируемых помещений воздушными завесами». Всем участникам юбилейного семинара Марр Ю.Н. подарил свою новую книгу «Воздушно-тепловые завесы».
АО «НПО «Тепломаш» приглашает посетить наш выставочный стенд 2В14 на выставке «Мир Климата», которая состоится с 27 февраля по 2 марта 2018 года в ЦВК «Экспоцентр» на Красной Пресне.
Завод «Тепломаш» представит Вашему вниманию новейшие российские разработки воздушно-тепловых завес, тепловентиляторов, газовых воздухонагревателей, фанкойлов. Мы приглашаем руководителей торговых, проектных и проектно-монтажных фирм, инженеров-проектировщиков ОВ, ознакомиться с образцами тепловой техники, задать вопросы руководителям завода и получить новые каталоги.
«Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2017-2018. Защита завесами кондиционируемых и охлаждаемых помещений» .
г. Новосибриск, 14 сентября 2017 г., с 10.00 до 14.00. Park Inn by Radisson, зал «Казань», ул. Дмитрия Шамшурина, дом 37, ст. метро «Площадь Гарина-Михайловского»
Темы докладов:
1. Новые воздушно-тепловые завесы и вентиляторы «Тепломаш».
Хохлов М.А. - начальник отдела маркетинга.
2. Чиллеры и фанкойлы Тепломаш. Терешонок Д.С. - инженер отдела развития.
3. Защита завесами кондиционируемых и охлаждаемых помещений. Хохлов М.А. - начальник отдела маркетинга.
15 октября 2013 года в Санкт-Петербурге, в конференц-зале гостиницы «Россия» состоялся семинар «Российская стандартизация воздушных завес. Новинки теплового и вентиляционного оборудования».
В первой части семинара с докладом на тему «Основные направления развития НПО «Тепломаш» в сезоне 2013-2014 гг.» выступил директор по продажам Борис Власенко. В своем докладе Борис Николаевич рассказал об основных направлениях деятельности и развития НПО «Тепломаш», технологиях производства оборудования, освоении новых видов продукции, сотрудничестве с зарубежными поставщиками, развитии инфраструктуры компании, ближайших перспективах стимулирования развития филиалов и региональных сервисных центров.
Главный инженер НПО «Тепломаш» Константин Лесохин представил информативный доклад о новых разработках теплового и вентиляционного оборудования.
Вторая часть семинара была посвящена обсуждению ГОСТа «Воздушные завесы. Общие технические условия» и его последствий для производителей, проектировщиков и продавцов завес. Главный конструктор НПО «Тепломаш» Юрий Марр информировал слушателей семинара о технических характеристиках тепловых завес, которые будет регламентировать новый ГОСТ.
«Оборудование «Тепломаш» и политика импортозамещения в РФ. Уникальные методы защиты проемов зданий тепловыми завесами».
Семинар проходит в рамках выставки «ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ. ОТОПЛЕНИЕ. ВЕНТИЛЯЦИЯ.ВОДОСНАБЖЕНИЕ», в Центре Международной Торговли в Екатеринбурге с 26 по 28 мая, стенд НПО «Тепломаш» №6.
г. Екатеринбург, 27 мая 2015 г., с 10.00 до 12.00. ул. Куйбышева, 44Д, (вход со стороны Белинского), BLACK ROOM находится на 11 этаже 24-х этажного здания бизнес-центра ЦМТЕ.
Темы докладов:
1. Расширение производства теплового оборудования НПО «Тепломаш» в сезоне 2015 - 2016 и политика импортозамещения в Российской Федерации. Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
2. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес НПО «Тепломаш» в сезоне 2015 - 2016 гг. Завесы «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима». Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
10.00 – 10.20 Регистрация участников и выдача каталогов. 10.20 – 12.00 Доклады по оборудованию.
Ваши заявки на участие принимаются до 21 мая по e-mail: aov@teplomash.ru, max@teplomash.ru или по телефону: 8 (812) 640-09-94 Контактные лица: Алексей Овчинников, Максим Хохлов.
г. Красноярск, 26 октября 2018 г., с 9.30 до 15.00. Novotel Красноярск Центр, зал «Демирханов», ул. Карла Маркса, 123
Темы докладов:
1. НПО «Тепломаш» сегодня: Основные направления и перспективы развития
Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Тепловое оборудование АО «НПО «Тепломаш», новинки сезона 2018-2019 Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию.
3. Вентиляционное и холодильное оборудование АО «НПО «Тепломаш» (вентиляторы, дестратификаторы, компактные и центральные установки, фанкойлы) Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию. 4. Дополнительные опции, управление, автоматика, особенности подбора оборудования. Лазукин Сергей Леонидович- менеджер по развитию.
9.30 – 10.00 Регистрация участников и выдача каталогов. 10.00 – 12.00 Доклады Власенко Б.Н. и Терешонка Д.С. 12.00 – 12.30 Кофе брейк. 12.30 – 14.00 Доклады Терешонка Д.С. и Лазукина С.Л. 14.00 – 15.00 Обед
Участие в семинаре бесплатное!
Ваши заявки на участие принимаются до 22 октября 2018. по e-mail: lazukin@teplomash.ru или по телефону: +7 (812) 640-09-94
Контактные лица: Лазукин Сергей, Дмитрий Терешонок.
С 11 по 14 февраля наша компания примет участие в самой крупной в России и СНГ выставке оборудования для отопления и водоснабжения Aquatherm Moscow 2020.
Приглашаем вас посетить наш стенд А7011 в павильоне № 3, зал 13 МВЦ «Крокус Экспо», Москва.
Наши специалисты с удовольствием проконсультируют вас и ответят на любые вопросы.
Используя наш промокод atm20eHAOP, вы сможете бесплатно получить электронный билет на сайте aquatherm-moscow.ru. Без использования промокода посещение выставки платное.
Важно! Промокоды действительны только при получении электронного билета на сайте выставки и действуют до окончания Aquatherm Moscow 2020. Промокод можно использовать неограниченное количество раз.
С 11 по 14 февраля наша компания примет участие в самой крупной в России и СНГ выставке оборудования для отопления и водоснабжения Aquatherm Moscow 2020.
«Обновление модельного ряда тепловых завес «Тепломаш» в 2015 году. Инновационные методы защиты проёмов промышленными завесами».
г. Волгоград, 1 октября 2015 г., с 10.00 до 14.30. отель Hampton by Hilton, конференц-центр «Volga Hall», ул. Профсоюзная, 13
Темы докладов:
1. ЗАО «НПО «Тепломаш» участник программы импортозамещения Российской Федерации. Расширение производства теплового оборудования НПО «Тепломаш» в сезоне 2015-2016. Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
2. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес в сезоне 2015 - 2016 гг. Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
3. Новые авторские разработки по защите проёмов шиберующими завесами «Тепломаш». - преодоление заблуждений в устройстве завес, - обобщенная диаграмма аэродинамических режимов защиты проема, - преимущества и проблемы низкоскоростных завес, разрешение противоречий, - перестройка ряда промышленных завес завода «Тепломаш», - программа подбора воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов. Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, советник генерального директора.
21 сентября в гостинице Россия для проектных организаций Санкт-Петербурга прошел семинар «Тепломаш». Семинар был приурочен к 25-ти летию «Тепломаша» которое состоится в конце этого года и поэтому участников семинара ждала насыщенная программа. Во-первых, были анонсированы основные направления развития завода. Во-вторых, были представлены новинки оборудования: встраиваемые потолочные завесы, завесы «Призма» с гладкой лицевой панелью, приточно-вытяжные вентиляционные установки, чиллеры и фанкойлы, производства «Тепломаш». Под занавес семинара участникам подарили книгу «Воздушно-тепловые завесы». Автор книги - Марр Юрий Николаевич принимал участие в создании практически всех моделей завес НПО «Тепломаш» и является разработчиком российского ГОСТа 32512-2013 «Воздушно-тепловые завесы. Общие технические условия». В конце семинара состоялась автограф-сессия автора, на которой все обладатели книги, смогли подписать свои экземпляры.
«Воздушные завесы и тепловентиляторы на воде, электричестве и природном газе; вентиляторы, градирни и фанкойлы «Тепломаш». Огнезащитные материалы для воздуховодов и металлоконструкций».
г. Нижний Новгород, 25 мая 2017 г., с 10.30 до 14.30. «Центр международной торговли» ул. Ковалихинская, 8
Программа семинара:
10.30 – 11.00 Регистрация участников и выдача каталогов. 11.00 – 13.00 Доклад АО «НПО «Тепломаш»: «Воздушные завесы и тепловентиляторы на воде, электричестве и природном газе, вентиляторы, градирни и фанкойлы». 13.00 – 13.30 Кофе брейк. 13.30 – 14.30 Доклад Огнезащитные материалы для воздуховодов и металлоконструкций. Цилиндры минераловатные.
Участие в семинаре бесплатное!
Ваши заявки на участие принимаются до 23 мая по e-mail: max@teplomash.ru или по телефону: 8 (812) 640-09-94
«Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2016-2017. Защита завесами проёмов больших размеров. Проблемы и решения».
г. Новосибирск, 21 октября 2016 г., с 10.00 до 14.00. Park Inn by Radisson, зал «Новосибирск», ул. Дмитрия Шамшурина, дом 37, ст. метро «Площадь Гарина-Михайловского»
Темы докладов:
1. Перспективы развития НПО «Тепломаш» в сезоне 2016-2017.
Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2016 - 2017 гг. Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
3. Защита завесами проёмов больших размеров. Проблемы и решения (видеопрезентация). Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, советник генерального директора.
г. Новосибирск, 24 октября 2018 г., с 9.30 до 15.00. Маринс Парк Отель, зал «Сочи», ул. Вокзальная магистраль, д.1, ст. метро «Площадь Гарина-Михайловского».
Темы докладов:
1. НПО «Тепломаш» сегодня: Основные направления и перспективы развития
Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Тепловое оборудование АО «НПО «Тепломаш», новинки сезона 2018-2019 Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию.
3. Вентиляционное и холодильное оборудование АО «НПО «Тепломаш» (вентиляторы, дестратификаторы, компактные и центральные установки, фанкойлы) Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию. 4. Дополнительные опции, управление, автоматика, особенности подбора оборудования. Лазукин Сергей Леонидович- менеджер по развитию.
9.30 – 10.00 Регистрация участников и выдача каталогов. 10.00 – 12.00 Доклады Власенко Б.Н. и Терешонка Д.С. 12.00 – 12.30 Кофе брейк. 12.30 – 14.00 Доклады Терешонка Д.С. и Лазукина С.Л. 14.00 – 15.00 Обед
Участие в семинаре бесплатное!
Ваши заявки на участие принимаются до 19 октября 2018 по e-mail: lazukin@teplomash.ru или по телефону: +7 (812) 640-09-94
Контактные лица: Лазукин Сергей, Дмитрий Терешонок.
',
)array (
'atr_id' => '2971',
'id' => '54792',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '24 октября 2018 года г. Новосибирск, Маринс Парк Отель, зал «Сочи», ул. Вокзальная магистраль, д.1, ст. метро «Площадь Гарина-Михайловского».
Все посетители «Аква-Терм Санкт-Петербург - 2014» могли отметить высокое качество и оригинальный дизайн новейшего оборудования «Тепломаш». С 1992 года «Тепломаш» совершенствует модельный ряд воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов. Завесы прошлых лет подразделялись только на серии в зависимости от высоты перекрываемого проема. Сейчас в Сериях 200 и 300 (а в перспективе и в Сериях 400 и 600) существует классификация завес: «Стандарт», «Комфорт» и «Бриллиант».
Завесы класса «Комфорт» идут на смену традиционных завес «Тепломаш» и это оптимальное соотношение цены, качества и дизайна. Класс «Стандарт» - бюджетный вариант и их отличает простота конструкции завес и невысокая цена. Завесы класса «Бриллиант» изготавливаются для помещений с изысканным интерьером.
На выставке были представлены образцы завес всех трех классов: «Стандарт», «Комфорт» и «Бриллиант». Наибольшее внимание посетителей стенда привлекали завесы интерьерной Серии 600: «Колонна» и «Линза Бриллиант».
На выставке были представлены также электрические и водяные тепловентиляторы «Тепломаш». Водяной тепловентилятор Серии MW в пластиковом корпусе выделялся своим элегантным дизайном и оранжевыми жалюзи. Кроме них на стенде «Тепломаш» были представлены образцы бытовых настенных кондиционеров и общепромышленных вентиляторов в оцинкованном корпусе. Мы благодарим всех, кто посетил наш стенд и приглашаем на наши следующие выставки.
18 октября в гостинице «Маринс Парк Отель Екатеринбург» города Екатеринбурга для партнеров компании АО «НПО «Тепломаш» и сотрудников проектных и проектно-монтажных организаций Екатеринбурга был успешно проведен семинар.
Участники семинара были ознакомлены с направлением и перспективами развития компании на 2019 год, новинками теплового оборудования АО «НПО «Тепломаш».
Были затронуты такие важные вопросы, как развитие направления по вентиляционному и холодильному оборудованию, а также управление и автоматика оборудования.
Всем участникам семинара были выданы новые каталоги по оборудованию АО «НПО «Тепломаш». ',
)array (
'atr_id' => '2995',
'id' => '55458',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '18 октября в гостинице «Маринс Парк Отель Екатеринбург» города Екатеринбурга для партнеров компании АО «НПО «Тепломаш» и сотрудников проектных и проектно-монтажных организаций Екатеринбурга был успешно проведен семинар.',
)array (
'atr_id' => '2996',
'id' => '55458',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '2997',
'id' => '55458',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '2998',
'id' => '55458',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '2999',
'id' => '55458',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2018/ekb/ekaterinburg-teplomash.jpg',
)array (
'atr_id' => '3000',
'id' => '55458',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3001',
'id' => '55458',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2018-10-22 10:55:30',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='55897' array (
'atr_id' => '1118',
'id' => '55897',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'НПО «Тепломаш» приглашает Вас принять участие в семинаре в Екатеринбурге',
)array (
'atr_id' => '1119',
'id' => '55897',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'НПО «Тепломаш» приглашает Вас принять участие в семинаре 2014 в Екатеринбурге',
)array (
'atr_id' => '1120',
'id' => '55897',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'НПО «Тепломаш» приглашает Вас принять участие в семинаре 2014 в Екатеринбурге',
)array (
'atr_id' => '1121',
'id' => '55897',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'НПО «Тепломаш» приглашает Вас принять участие в семинаре 2014 в Екатеринбурге',
)array (
'atr_id' => '1122',
'id' => '55897',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => '
«Обновление модельного ряда тепловых завес «Тепломаш» Эффективные схемы защиты проемов современных промышленных зданий завесами»
г. Екатеринбург, 29 октября 2014 г., с 11.00 до 15.30. ул. Челюскинцев 106, гостиница «Маринс Парк Отель», зал Екатеринбург
Темы докладов:
1. Основные направления развития НПО «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 гг. Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
2. Обновление модельно ряда воздушно-тепловых завес НПО «Тепломаш» в сезоне 2014-2015 гг. Завесы «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима». Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
3. Эффективные схемы защиты проемов современных промышленных зданий завесами (разработка ЗАО «НПО «Тепломаш»). Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, начальник отдела перспективных разработок.
11.00 – 11.30 Регистрация участников и выдача каталогов. 13.00 – 13.30 Кофе-брейк. 14.30 – 15.30 Обед.
Ваши заявки на участие принимаются до 27 октября по e-mail: aov@teplomash.ru, max@teplomash.ru или по телефону: 8 (812) 640-09-94
Контактные лица: Алексей Овчинников, Максим Хохлов.
С 10 по 13 марта наша компания примет участие в крупнейшей специализированной международной выставке России по климатическому оборудованию «Мир Климата 2020».
Приглашаем вас посетить наш стенд 2В13 в павильоне № 2, зал №2, ЦВК «Экспоцентр», Москва.
Компания «Тепломаш» представит на выставке новейшие разработки своего теплового и вентиляционного оборудования, среди которых линейка завес 600 серии – «Космос».
Наши специалисты с удовольствием проконсультируют вас и ответят на любые вопросы.
Бесплатный билет на посещение выставки можно получить, перейдя по ссылке и заполнив анкету.
С 10 по 13 марта наша компания примет участие в крупнейшей специализированной международной выставке России по климатическому оборудованию «Мир Климата 2020».
Участникам семинара рассказали о перспективных разработках Научно-производственного объединения и об увеличении объёма продаж теплового оборудования «Тепломаш» в сезоне 2015 – 2016 гг.
Для слушателей семинара был интересен доклад об расширении модельного ряда воздушно-тепловых завес Серий 200, 300, 400 и 500 - новыми завесами: «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима».
С повышенным вниманием слушали доклад о различных методах защиты проемов общественных и промышленных зданий завесами 800, 900 и 1000 серии.
Участники из проектных организаций отметили увеличение доли российского оборудования, применяемого в проектах. Все подтвердили высокое качество и доступные цены на оборудование и пожелали заводу «Тепломаш» в дальнейшем развивать сотрудничество с Татарстаном.
«Тепловые завесы «Тепломаш» и политика импортозамещения в РФ. Уникальные методы защиты проемов коммерческих и промышленных зданий тепловыми завесами».
г. Челябинск, 21 апреля 2017 г., с 9.00 до 14.00. пр. Ленина 26а, Гранд Отель ВИДГОФ, Дипломат
Темы докладов:
1. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес в сезоне 2017-2018 гг. Хохлов М. А. - начальник отдела маркетинга.
2. Новые центробежные канальные вентиляторы «Тепломаш». Хохлов М. А. - начальник отдела маркетинга.
3. Новое оборудование «Тепломаш» - канальные, кассетные и промышленные фанкойлы. Хохлов М. А. - начальник отдела маркетинга. 3. Воздушные завесы и тепловентиляторы на природном газе. Хохлов М. А. - начальник отдела маркетинга.
«Обновление модельного ряда тепловых завес «Тепломаш» в 2015 году. Инновационные методы защиты проёмов промышленными завесами».
г. Санкт-Петербург, 17 сентября 2015 г., с 10.00 до 14.30. гостиница «Москва», залы «Ленинградский» и «Невский», пл. Александра Невского, д. 2.
Темы докладов:
1. ЗАО «НПО «Тепломаш» участник программы импортозамещения Российской Федерации. Расширение производства теплового оборудования НПО «Тепломаш» в сезоне 2015-2016. Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес в сезоне 2015 - 2016 гг. Максим Александрович Хохлов – начальник отдела маркетинга.
3. Новые авторские разработки по защите проёмов шиберующими завесами «Тепломаш». - преодоление заблуждений в устройстве завес, - обобщенная диаграмма аэродинамических режимов защиты проема, - преимущества и проблемы низкоскоростных завес, разрешение противоречий, - перестройка ряда промышленных завес завода «Тепломаш», - программа подбора воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов. Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, советник генерального директора.
АО «НПО «Тепломаш» приглашает Вас в Москву на выставку «Мир Климата», которая состоится с 28 февраля по 03 марта 2017 года в ЦВК «Экспоцентр» на Красной Пресне.
Завод «Тепломаш» представит Вашему вниманию новейшие российские разработки воздушно-тепловых завес, тепловентиляторов, газовых воздухонагревателей, фанкойлов.
Мы приглашаем руководителей торговых, проектных и проектно-монтажных фирм, инженеров-проектировщиков ОВ, ознакомиться с образцами тепловой техники, задать вопросы руководителям завода и получить новые каталоги. Ждём Вас на стенде 2В1401.
Новая международная выставка оборудования, технологий и услуг для вентиляции, кондиционирования и холодоснабжения откроет свои двери для профессионалов отрасли с 14 по 17 февраля 2023 г. в Москве, в Крокус Экспо.
Приглашаем вас посетить наш стенд в павильоне №3, зал 15, место С5025.
На выставке наша компания представит следующее оборудование:
1.Тепловая завеса Галактика КЭВ-98П6152W
2.Тепловая завеса Оптима КЭВ-98П4122W
3.Тепловая завеса Бриллиант КЭВ-42П3113W
4.Тепловая завеса Комфорт КЭВ-20П2111W
5.Тепловая завеса Колонна Кватро, 2 метра
6.Tепловентилятор TW в нержавейке КЭВ-25Т3W2
7.Tепловентилятор MW (малый) в пластике КЭВ-23M4W1
8.Вентилятор ВО (новинка)
9.Вытяжной вентилятор (кухонный) ВВ-355
10.Стенд со смесительными узлами и автоматикой
Наши специалисты с удовольствием проконсультируют вас и ответят на любые вопросы.
Используя наш промокод teplomash, вы сможете бесплатно получить электронный билет на сайте airventmoscow.ru. Без использования промокода посещение выставки платное.
На выставке AIRVentтакже будет представлен широкий ассортимент оборудованиядля вентиляции и кондиционирования, холодильное оборудование, комплектующие, аксессуары и расходные материалы, системы автоматизации, системы контроля качества воздуха, инструмент.
Новая международная выставка оборудования, технологий и услуг для вентиляции, кондиционирования и холодоснабжения откроет свои двери для профессионалов отрасли с 14 по 17 февраля 2023 г. в Москве, в Крокус Экспо.
31 мая в гостинице Shiny River города Усть-Каменогорск успешно прошел семинар для проектных и монтажных организаций по оборудованию компании «Тепломаш».
На семинаре были представлены воздушно-тепловые завесы и тепловентиляторы «Тепломаш» сезона 2018, а также новинки воздушно-тепловых завес: Колонна прямоточная серии 600 в различных исполнениях, завесы Призма и Оптима-2 с лицевыми панелями из различных материалов для нанесения логотипов компаний.
Из новинок вентиляционного оборудования были презентованы дестратификаторы и компактные вентиляционные установки, разработанные АО НПО «Тепломаш».
Было также затронуто оборудование для кондиционирования воздуха - фанкойлы и чиллеры «Тепломаш».
«Обновление модельного ряда тепловых завес «Тепломаш» в 2016 году. Инновационные методы защиты проёмов промышленными завесами».
г. Нижний Новгород, 24 марта 2016 г., с 10.00 до 14.30. Конгресс-отель «Маринс Парк Отель Нижний Новгород», Зал «Новосибирск» ул. Советская, 12, (ост. «Площадь Ленина»)
Темы докладов:
1. ЗАО «НПО «Тепломаш» участник программы импортозамещения Российской Федерации.
Расширение производства теплового оборудования НПО «Тепломаш» в сезоне 2016-2017. Хохлов М.А – начальник отдела маркетинга.
2. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес в сезоне 2016 - 2017 гг. Хохлов М.А – начальник отдела маркетинга.
3. Разработки НПО «Тепломаш» по защите проёмов шиберующими завесами.. Овчинников А. А. – инженер отдела маркетинга.
С 15 по 18 февраля 2022 года наша компания принимала участие в крупнейшей в России и странах Восточной Европы выставке комплексных инженерных решений - Aquatherm Moscow 2022, которая проходила в Крокус Экспо.
Компания Тепломаш представила новые разработки в области теплового и вентиляционного оборудования, в числе которых были представленны воздушно-тепловые завесы с EC-двигателями.
26 октября в отеле «Novotel Красноярск Центр» был успешно проведен семинар по оборудованию завода «Тепломаш» для сотрудников проектных и проектно-монтажных организаций города Красноярска.
Участники семинара были ознакомлены с направлением и перспективами развития компании АО «НПО «Тепломаш» на сезон 2018-2019, новинками теплового оборудования, вентиляционного и холодильного оборудования.
Во время семинара были также затронуты такие важные вопросы, как особенности подбора оборудования, автоматика и элементы управления тепловыми завесами.
ЗАО «НПО «Тепломаш» приглашает Вас на выставку Aqua-Therm Новосибирск, которая пройдет в выставочном комплексе «Экспоцентр» с 24 по 26 февраля 2016 года.
На своем стенде завод «Тепломаш» представит Вашему вниманию российские разработки промышленных и коммерческих воздушно-тепловых завес и водяных тепловентиляторов.
Мы приглашаем руководителей торговых, проектных и проектно-монтажных фирм, инженеров-проектировщиков ОВ ознакомиться с образцами новейшей тепловой техники, получить консультацию специалистов и новые каталоги. Ждём Вас на стенде 501А.
В рамках поддержки политики правительства РФ по импортозамещению и энегоэффективности ЗАО «НПО «Тепломаш» провел серию семинаров в разных городах России. Последний семинар 29 октября 2014г. был приурочен к открытию филиала «Тепломаш» в Екатеринбурге.
Стоит заметить, что семинар получился очень ожидаемым, поскольку все участники отмечали недостаток информации именно по российским производителям теплового оборудования. В связи с постоянным ростом курса доллара и евро закладывать в проекты импортное оборудование стало нерентабельно и российские производители оказались в фаворе.
Доклад «Обновление модельно ряда завес «Тепломаш» за счет добавления в серии коммерческих завес «Бриллиант», «Комфорт» и «Оптима», вызвал искренний интерес слушателей, поскольку у производителей аналогичного оборудования такого технического и дизайнерского разнообразия нет.
Выступление начальника отдела перспективных разработок Юрий Николаевича Марра, с авторскими методиками защиты проемов больших промышленных зданий были с воодушевлением восприняты слушателями.
На семинаре присутствовали представители ведущих проектных и производственных организаций Екатеринбурга, Нижнего Тагила и Челябинска которые отметили, актуальность представленных докладов.
Отзывы:
«Выражаем огромную благодарность за проведенный 29.10.2014 семинар!
Отмечаем высокий технический уровень и актуальность представленного материала.
Для проектировщиков это огромное подспорье в работе, возможность расширить свои знания и применять эффективные решения на проектируемых объектах!
Просим и в дальнейшем организовывать подобные технические семинары, распространять свой опыт и достижения среди проектировщиков.
Хочу отметить что наш отзыв основан на наших чаяниях в получении новой информации, позволяющей повышать профессионализм. Благодарю именно потому, что молодые сотрудники подразделения очень высоко оценили и техническо-познавательный уровень и форму подачи информации. Учитывая печальную тенденцию снижения уровня преподавания в ВУЗах по нашей специальности (вентиляции) - подобные семинары очень актуальны и необходимы.
Просим держать в курсе своих разработок и обязательно приглашать нас на семинары! »
С уважением и пожеланием успеха, Начальник бюро инженерных систем ЗАО ПИЦ «УралТЭП». Талантова Ольга Владимировна.
После семинара руководители компании «Промвентэлектро» пригласили специалистов «Тепломаш» провести техническое обучение для их менеджеров, что и было сделано во второй половине дня.
Завод «Тепломаш» (Санкт-Петербург) в одиннадцатый раз представил в Москве новое тепловое оборудование на выставке Мир Климата. За это время «Тепломаш» стал не только ведущим игроком российского рынка теплового оборудования, но и поставщика мирового уровня. Под брендом Heat Saving Systems (www.heatsavingsystems.com) оборудование «Тепломаш» поставляется в США и Канаду.
В этот раз «Тепломаш» представил полностью обновленный ряд воздушно-тепловых завес. Завесы «Оптима», «Комфорт» и «Бриллиант» предстали в этот раз в Сериях 100, 200, 300, 400 и даже 500. Особенно понравилась посетителям выставки завеса «Оптима» Серии 200 из нержавеющей стали с покрытием «капли дождя». Из промышленных завес особый интерес вызвала компактная завеса Серии 500. В России не часто встретишь отечественные промышленные завесы дизайнерского исполнения, которые можно устанавливать в местах с повышенной проходимостью людей, например, в метро.
В интерьерной серии центром притяжения стали новые завесы «Колонна - Бриллиант» и «Эллипс - Бриллиант», которые являлись безусловным украшением выставки. Некоторые посетители стенда «Тепломаш» решили испытать на себе действие воздушного потока завесы «Колонна» и пришли в восторг.
Также на стенде «Тепломаш» были представлены Тепловентиляторы МW в пластиковом корпусе. В этом сезоне многие монтажные компании стали рассматривать их в качестве замены европейским аналогам. Политика импортозамещения является основополагающей в Научно-производственном объединении «Тепломаш» и отечественные разработки зачастую превосходят зарубежные аналоги как в отношении дизайна, так и по техническим характеристикам, не говоря уже про цены, которые не зависят от колебания курса валют.
г. Томск, 21 ноября 2019 г., с 12.00 до 16.00. ТГАСУ, конференц-зал, Соляная площадь, д.2 к.2, этаж 2
Темы докладов:
1. НПО «Тепломаш» сегодня: Основные направления и перспективы развития
Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию.
2. Тепловое оборудование АО «НПО «Тепломаш», новинки сезона 2019-2020 Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию.
3. Вентиляционное и холодильное оборудование АО «НПО «Тепломаш» (вентиляторы, дестратификаторы, компактные и центральные установки, фанкойлы) Терешонок Дмитрий Сергеевич- менеджер по развитию. 4. Дополнительные опции, управление, автоматика, особенности подбора оборудования. Лазукин Сергей Леонидович- менеджер по развитию.
12.00 – 12.30 Регистрация участников и выдача каталогов. 12.30 – 13.00 Доклад Терешонка Д.С.
«Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2017-2018. Защита завесами кондиционируемых и охлаждаемых помещений» .
г. Санкт-Петербург, 21 сентября 2017 г., с 10.00 до 14.00. гостиница «Россия», зал «Екатерининский», пл. Чернышевского, дом 11, ст. метро «Парк Победы»
Темы докладов:
1. Перспективы развития НПО «Тепломаш» в сезоне 2017-2018.
Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2017 - 2018 гг. Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга. 3. Приточные установки, чиллеры и фанкойлы «Тепломаш». Терешонок Дмитрий Сергеевич - инженер отдела развития.
4. Защита завесами кондиционируемых и охлаждаемых помещений. Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, советник генерального директора.
10.00 – 10.30 Регистрация участников и выдача каталогов. 10.30 – 12.00 Доклады Власенко Б.Н. и Хохлова М.А. 12.00 – 12.30 Кофе брейк. 12.30 – 13.30 Доклады Терешонка Д.С. и Марра Ю.Н. 13.30 – 14.00 Обед
Участие в семинаре бесплатное!
Ваши заявки на участие принимаются до 20 сентября 2017 по e-mail: max@teplomash.ru или по телефону: 8 (812) 640-09-94
«Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2016-2017. Защита завесами проёмов больших размеров. Проблемы и решения».
г. Санкт-Петербург, 21 сентября 2016 г., с 10.00 до 14.00. гостиница «Россия», зал «Екатерининский», пл. Чернышевского, дом 11, ст. метро «Парк Победы»
Темы докладов:
1. Перспективы развития НПО «Тепломаш» в сезоне 2016-2017.
Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2016 - 2017 гг. Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга.
3. Защита завесами проёмов больших размеров. Проблемы и решения. Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, советник генерального директора.
18 сентября в Санкт-Петербурге прошел семинар по тепловому оборудованию в историческом центре Санкт-Петербурга в гостинице «Москва» в зале «Белые Ночи».
Благодарим всех посетителей, в особенности тех, кто специально приехал в Санкт-Петербург из других городов (Нижний Новгород, Киев и др.).
Все доклады прошли в заинтересованной, дружной обставновке:
Борис Власенко рассказал, что нового уже внедрено на производстве Тепломаш, какие планы на текущий год, Максим Хохлов представил новый модельный ряд тепловых завес, вентиляторов, и рассказал о политике замещения в Санкт-Петербурге, а Юрий Марр раскрыл сложную тему защиты больших проемов промышленных зданий, ангаров.
Напоминаем, что 25 сентября 2014 г состоится семинар в г. Москва, в гостинице «Рэдиссон Славянская», зал «Толстой» расположенный по адресу: пл. Европы дом 2. и приглашаем всех, кому интересна данная тема.
7 октября 2016 года завершилась 14 международная специализированная выставка по теплоэнергетике «Котлы и горелки». Завод «Тепломаш» выступил на этой выставке с тепловентиляторами и воздушно-тепловыми завесами с газовым источником тепла.
Оборудование, которое продемонстрировал «Тепломаш» на стенде, нашло живейший отклик у посетителей выставки. Особенно заинтересованы в газовом оборудовании владельцы крупных промышленных ангаров, где они намерены с помощью газового оборудования «Тепломаш» отапливать в первую очередь рабочие зоны. Как известно газ самый недорогой из доступных видов топлива.
Нагреватели с газовым источником обогрева особенно актуальны в условиях российской зимы, когда по техническим условиям затруднительно поддерживать дежурную температуру в помещении выше +6°С для тепловентиляторов и завес с водяным источником обогрева. Газовые обогреватели способны не только поддерживать дежурную температуру, но и отапливать все помещение целиком.
Выставка прошла успешно и мы благодарим всех, кто посетил стенд «Тепломаш» и предоставляем фотоотчет.
21 октября в Новосибирске состоялся семинар «Тепломаш». Каждый год сотрудники проектных и монтажных организаций Новосибирска приходят на семинар узнать о новинках и планах развития завода «Тепломаш». Репутация производителя надёжной отечественной техники и политика импортозамещения привлекают на семинар «Тепломаш» большое количество участников. В этом году завод представил сибирякам новинки в коммерческих и промышленных сериях завес. В коммерческих - это новые компактные завесы «Мини» и «Микро» в исполнении «Оптима» и «Бриллиант». Новые завесы серии 400 Плюс «Комфорт», шиберующего типа, с увеличенным рабочим колесом. Данные завесы по воздухопроизводительности на 20%, а по тепловой мощности на 30% превосходят обычные завесы «Комфорт» серии 400. Среди новинок интерьерной серии были представлены прямоточные 3-х метровые завесы «Колона» с лицевыми панелями «Бриллиант». Промышленные завесы пополнились завесами без нагрева серии 700 плюс с увеличенной дальностью воздушной струи. Данные завесы были разработаны для рынка США, где в этом году «Тепломаш» открыл собственную сборочную линию по производству тепловых завес под брендом HeatSavingSystems. Теперь завесы серии 700 плюс адаптированы и для российского потребителя. Участники семинара отмечали высокое качество и надёжность оборудования «Тепломаш». После прослушанных лекций участникам семинара «Тепломаш» были выданы дипломы.
Мы благодарим всех, кто принимал участие в семинаре и предоставляем фотоотчёт.
г. Москва, 29 сентября 2016 г., с 9.00 до 14.00. гостиница «Космос», зал «Нептун» пр. Мира, дом 150, ст. метро «ВДНХ».
Темы докладов:
1. НПО «Тепломаш» сегодня: Основные направления и перспективы развития
Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Тепловое оборудование АО «НПО «Тепломаш», новинки сезона 2016 Хохлов Максим Александрович- менеджер по развитию.
3. Вентиляционное и холодильное оборудование АО «НПО «Тепломаш» (вентиляторы, дестратификаторы, компактные и центральные установки, фанкойлы) Хохлов Максим Александрович- менеджер по развитию.
«Спасибо за организацию семинара, понравились темы докладов, в особенности Юрия Николаевича Марра. Желаем Вам всяческих успехов в делах, честных и порядочных партнеров, неиссякаемого потока клиентов и дальнейшего процветания!»
С уважением, Потапова Светлана Сергеевна главный специалист экспертизы проектов по ОК и К «Стройгазконсалтинг»
«Спасибо за семинар г. Москве. Очень хорошая и грамотная организация мероприятия. Лекторы интересно и доступно преподносят материал, с примерами, а это очень важно. Особенно был интересен доклад Ю.Н. Марра. Ждем приглашений на следующие семинары, с удовольствием их посетим.»
С уважением, Громова Светлана Николаевна главный специалист ООО «А. Дмитриев и Э. Фейгин»
«Спасибо! Было интересно, познавательно и увлекательно. Юрий Николаевич был бесподобен!»
Дуда Василий Васильевич ведущий инженер ООО «Основа-Проект»
«Понравилась организация семинара. Отношение очень доброжелательное. Хочу отметить, что очень понравился материал по завесам для гигантских ворот ангаров. Оказывается и такие проблемы решаются. Спасибо большое, всем сотрудникам «НПО Тепломаш»
Охотина Наталья Валерьевна инженер по вентиляции и кондиционированию ООО Фармацевтическая Компания "Новые Технологии"
«Огромное спасибо за лекцию Юрия Николаевича Марра, за нестандартные решения промышленных проемов»
Дацковская Анна Андреевна инженер ОВиК «AEProject»
«Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2017-2018. Защита завесами охлаждаемых помещений. Чиллеры и фанкойлы».
г. Москва, 28 сентября 2017 г., с 10.00 до 14.00. гостиница «Космос», зал «Галактика 1,2», пр. Мира, дом 150, ст. метро «ВДНХ»
Темы докладов:
1. Перспективы развития НПО «Тепломаш» в сезоне 2017-2018.
Борис Николаевич Власенко – директор по продажам.
2. Новые воздушно-тепловые завесы «Тепломаш» сезона 2017 - 2018 гг. Хохлов Максим Александрович - начальник отдела маркетинга. 3. Приточные установки, чиллеры и фанкойлы «Тепломаш». Терешонок Дмитрий Сергеевич - инженер отдела развития.
4. Защита завесами кондиционируемых и охлаждаемых помещений. Юрий Николаевич Марр – кандидат технических наук, советник генерального директора.
10.00 – 10.30 Регистрация участников и выдача каталогов. 10.30 – 12.00 Доклады Власенко Б.Н. и Хохлова М.А. 12.00 – 12.30 Кофе брейк. 12.30 – 13.30 Доклад Марра Ю.Н. и Терешонка Д.С 13.30 – 14.00 Обед
Участие в семинаре бесплатное!
Ваши заявки на участие принимаются до 27 сентября 2017 по e-mail: max@teplomash.ru или по телефону: 8 (812) 640-09-94
Приглашаем Вас посетить XVIII Международный Форум «РОССИЙСКИЙ ПРОМЫШЛЕННИК», который проводится с 1 по 3 октября 2014 года в Санкт-Петербурге в "Ленэкспо" в Гавани.
На выставке "РОССИЙСКИЙ ПРОМЫШЛЕННИК" представлен новый тепловентилятор завода "Тепломаш" КЭВ-MW в пластиковом корпусе. Тепловентиляторы с водяным теплоносителем выпускаются в 4 модификациях, тепловой мощностью от 27 до 71 кВт. В комплект поставки вентилятора входит пульт управления и крепежный кронштейн.
Новые тепловентиляторы вызвали большой интерес посетителей выставки во главе с губернатором Санкт-Петербурга Георгием Сергеевичем Полтавченко.
Успешно состоялся семинар «Тепломаш» в Волгограде. 1 октября 2015 года в Волгограде состоялся семинар «Тепломаш». Советник Генерального директора ЗАО «НПО «Тепломаш» Юрий Николаевич Марр подробно рассказал о авторских методах защиты проёмов промышленных зданий.
За полуторачасовую лекцию слушатели узнали о защите «домиком», «экранировании воздушной струи» и высокоэффективных низкоскоростных промышленных завесах.
Также проектировщикам было рассказано о практическом применении всего спектра оборудования «Тепломаш» и о расширении модельного ряда воздушно-тепловых завес в 2015-2016гг.
Проектировщики, посетившие семинар, отметили высокий уровень подготовки докладчиков.
Завесы класса «Комфорт» были представлены сразу в 3-х cериях: 200, 300 и 400.
Оригинально смотрелись завесы 400-й серии шиберующего типа с лицевой панелью из полированной нержавеющей стали в классе «Комфорт», которые ранее выпускались в строгом классическом корпусе.
Своими оранжевыми жалюзи привлекали внимание водяные тепловентиляторы Серии MW в пластиковом корпусе.
Завесы «Бриллиант» представленные на выставке в Серии 100 засияли новыми гранями.
Продукция завода с 1992 года пользуется доверием потребителей и 4254 посетителявыставки из 30 стран мира смогли лично убедиться, что тепловое оборудование «Тепломаш» заслуживает самую высокую оценку.
Прежде всего разрешите поблагодарить вас за многолетнее успешное сотрудничество, которое связывает НПО «Тепломаш» с большинством из ваших компаний. Как и прежде приоритетом для нас является быстрая, четкая и слаженная работа по производству и поставкам высококачественной теплотехники на максимально выгодных и комфортных условиях для наших партнеров.
В связи с чем, несмотря на жаркое лето и отпускной период, мы объявляем о начале договорной кампании на сезон 2014-2015г.г., которая стартует 16 июня 2014 года и закончится 31 июля 2014 года. Как и в предыдущие годы, мы предлагаем всем нашим постоянным партнерам в этот период подвести итоги предыдущего сезона (напоминаю, что согласно принятым в нашей компании правилам, это период с 01.07.2013г. по 30.06.2014г.), высказать претензии и пожелания по улучшению работы с НПО «Тепломаш» и заключить договора на предстоящий сезон, обсудив и согласовав с нами все условия сотрудничества.
Напоминаю также, что в зависимости от статуса нашего с вами договора необходимо будет принять решение о летней закупке. Официальный прайс-лист на сезон будет введен в действие 15 июля 2014 года.
НПО «Тепломаш», являясь одним из лидеров российского рынка теплового оборудования, как и в предыдущие годы постарался предложить к сезону ряд новинок в ассортименте тепловых завес и тепловентиляторов.
Прежде всего речь идет о новой концепции позиционирования наших воздушно-тепловых завес коммерческих серий (серии 100, 200, 300, 400). В рамках этой концепции в каждой из этих серий постепенно появятся три класса оборудования - «Оптима» (эконом класс), «Комфорт» (бизнес класс) и «Бриллиант» (премиум класс). Помимо серий 100 «Бриллиант» и 200 «Комфорт», которые начали серийно производиться в середине прошлого сезона и отлично себя зарекомендовали, в предстоящем сезоне начнутся поставки завес серий 300 «Комфорт», 400 «Комфорт», а также 100 «Оптима».
Подробную техническую и коммерческую информацию по указанным сериям можно получить у менеджеров по продажам, либо в отделе маркетинга и рекламы НПО «Тепломаш».
Кроме того, в настоящий момент начато серийное производство водяных тепловентиляторов серии MW в пластиковом корпусе. Элегантный внешний вид, небольшой вес и оптимальное соотношение цены и качества поспособствуют на наш взгляд успешному продвижению этой серии.
Также проведен ряд конструктивных доработок завес с классом защиты IP54 для использования в максимально жестких условиях эксплуатации в автоматических мойках.
Мы надеемся, что в предстоящем сезоне за счет оптимизации сроков поставки комплектующих, более раннего выхода производства на максимальный уровень выпуска продукции и несоизмеримо больших запасов ходовых серий теплотехники на складе, мы сможем обеспечить вас необходимым количеством продукции в полном объеме.
С уважением Генеральный директор ЗАО «НПО «Тепломаш» /В.Г. Булыгин/
Прежде всего разрешите поблагодарить вас за многолетнее успешное сотрудничество, которое связывает НПО «Тепломаш» с большинством из ваших компаний. Как и прежде приоритетом для нас является быстрая, четкая и слаженная работа по производству и поставкам высококачественной теплотехники на максимально выгодных и комфортных условиях для наших партнеров.
В связи с чем, несмотря на жаркое лето и отпускной период, мы объявляем о начале договорной кампании на сезон 2014-2015г.г., которая стартует 16 июня 2014 года и закончится 31 июля 2014 года. Как и в предыдущие годы, мы предлагаем всем нашим постоянным партнерам в этот период подвести итоги предыдущего сезона (напоминаю, что согласно принятым в нашей компании правилам, это период с 01.07.2013г. по 30.06.2014г.), высказать претензии и пожелания по улучшению работы с НПО «Тепломаш» и заключить договора на предстоящий сезон, обсудив и согласовав с нами все условия сотрудничества.
Напоминаю также, что в зависимости от статуса нашего с вами договора необходимо будет принять решение о летней закупке. Официальный прайс-лист на сезон будет введен в действие 15 июля 2014 года.
НПО «Тепломаш», являясь одним из лидеров российского рынка теплового оборудования, как и в предыдущие годы постарался предложить к сезону ряд новинок в ассортименте тепловых завес и тепловентиляторов.
Прежде всего речь идет о новой концепции позиционирования наших воздушно-тепловых завес коммерческих серий (серии 100, 200, 300, 400). В рамках этой концепции в каждой из этих серий постепенно появятся три класса оборудования - «Оптима» (эконом класс), «Комфорт» (бизнес класс) и «Бриллиант» (премиум класс). Помимо серий 100 «Бриллиант» и 200 «Комфорт», которые начали серийно производиться в середине прошлого сезона и отлично себя зарекомендовали, в предстоящем сезоне начнутся поставки завес серий 300 «Комфорт», 400 «Комфорт», а также 100 «Оптима».
Подробную техническую и коммерческую информацию по указанным сериям можно получить у менеджеров по продажам, либо в отделе маркетинга и рекламы НПО «Тепломаш».
Кроме того, в настоящий момент начато серийное производство водяных тепловентиляторов серии MW в пластиковом корпусе. Элегантный внешний вид, небольшой вес и оптимальное соотношение цены и качества поспособствуют на наш взгляд успешному продвижению этой серии.
Также проведен ряд конструктивных доработок завес с классом защиты IP54 для использования в максимально жестких условиях эксплуатации в автоматических мойках.
Мы надеемся, что в предстоящем сезоне за счет оптимизации сроков поставки комплектующих, более раннего выхода производства на максимальный уровень выпуска продукции и несоизмеримо больших запасов ходовых серий теплотехники на складе, мы сможем обеспечить вас необходимым количеством продукции в полном объеме.
С уважением Генеральный директор ЗАО «НПО «Тепломаш» /В.Г. Булыгин/
С 4 по 7 марта в ЦВК «Экспоцентр» прошла Международная специализированная выставка «Мир Климата - 2019». Компания Тепломаш представила актуальный ассортимент теплового и вентиляционного оборудования, а также новый дизайн корпусов тепловых завес Бриллиант, Комфорт и Оптима.
В ходе выставки посетители стенда узнали о новостях АО «НПО «Тепломаш», получили профессиональные рекомендации технических специалистов, наладили деловые отношения и пообщались с руководством компании.
В рамках выставки также был проведен круглый стол федеральных дистрибьюторов АО «НПО «Тепломаш», на котором освещались вопросы ценовой политики и эффективности взаимодействия компаний. Обсуждались вопросы, связанные с продажами теплового оборудования «Тепломаш» в предыдущем сезоне.
Интерес проектных организаций Санкт-Петербурга к данному семинару был обусловлен следующими обстоятельствами:
Во-первых – это постоянно обновляющийся ассортимент воздушно-тепловых завес «Тепломаш», который в этом году пополнился завесами «Оптима» и «Бриллиант» в сериях 200, 300, 400 и «Комфортом» в 500 серии.
Во-вторых: доклад Юрия Николаевича Марра, который познакомил слушателей со своими новыми научными разработками в области перекрытия проёмов низкоскоростными воздушно-тепловыми завесами.
И в третьих – участием завода «Тепломаш» в государственной программе импортозамещения.
Участники семинара смогли задать интересующие их вопросы разработчикам оборудования и познакомиться с образцами продукции «Тепломаш».
«Обновление модельного ряда тепловых завес «Тепломаш» в 2015 году. Инновационные методы защиты проёмов промышленными завесами».
г. Казань, 22 октября 2015 г., с 10.00 до 14.30. «Шаляпин Палас Отель», Президентский холл, ул. Университетская, дом 7, ст. метро «Площадь Габдуллы Тукая»
Темы докладов:
Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес «Тепломаш» в сезоне 2015 - 2016 гг.
Новые промышленные завесы «Тепломаш» в исполнении «Комфорт», «Оптима», «Бриллиант». Хохлов М.А – начальник отдела маркетинга.
Инновационные методы защиты проёмов промышленными завесами «НПО «Тепломаш». Овчинников А. А. – инженер отдела маркетинга.
С 14 по 17 февраля 2023 года компания «Тепломаш» приняла участие в крупнейшей выставке комплексных инженерных решений - AirVent 2023, которая проходила в Крокус Экспо г.Москве.
Компания «Тепломаш» представила новые разработки в области теплового и вентиляционного оборудования, в числе которых были представлены воздушно-тепловые завесы с EC-двигателями.
В ходе выставки посетители стенда узнали о новостях АО «НПО «Тепломаш», получили профессиональные рекомендации технических специалистов, наладили деловые отношения и пообщались с руководством компании.
С 14 по 17 февраля 2023 года компания «Тепломаш» приняла участие в крупнейшей выставке комплексных инженерных решений - AirVent 2023, которая проходила в Крокус Экспо г.Москве.
ЗАО «НПО «Тепломаш» приглашает Вас в Москву на выставку «Мир Климата», которая состоится с 01 по 04 марта 2016 года в ЦВК «Экспоцентр» на Красной Пресне.
Завод «Тепломаш» представит Вашему вниманию новейшие российские разработки промышленных и коммерческих воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов.
Мы приглашаем руководителей торговых, проектных и проектно-монтажных фирм, инженеров-проектировщиков ОВ, ознакомиться с образцами тепловой техники, задать вопросы руководителям завода и получить новые каталоги. Ждём Вас на стенде 2В12.
C 25 по 27 января 2016 г. в Орландо (Флорида, США) состоялась AHR Expo - крупнейшая международная выставка в области кондиционирования, вентиляции и отопления.
«Тепломаш» ежегодно принимает участие в АHR Expo. Масштаб выставки уникален, в 2016г. в ней участвовало порядка 2000 климатических компаний, а за три дня их смогли посетить около 60 000 человек. В 2015 году «Тепломаш» в Северной Каролине запустил сборочную линию теплового оборудования Heat Saving Systems. Под этим брендом продукция «Тепломаш» уже несколько лет поставляется в Северную Америку, а с 2015 года тепловое оборудование Heat Saving Systems собирается в США.
С 14 по 17 февраля 2023 года компания «Тепломаш» приняла участие в крупнейшей выставке комплексных инженерных решений - AirVent 2023, которая проходила в Крокус Экспо г.Москве.
Компания «Тепломаш» представила новые разработки в области теплового и вентиляционного оборудования, в числе которых были представлены воздушно-тепловые завесы с EC-двигателями.
В ходе выставки посетители стенда узнали о новостях АО «НПО «Тепломаш», получили профессиональные рекомендации технических специалистов, наладили деловые отношения и пообщались с руководством компании.
С 14 по 17 февраля 2023 года компания «Тепломаш» приняла участие в крупнейшей выставке комплексных инженерных решений - AirVent 2023, которая проходила в Крокус Экспо г.Москве.
Новая международная выставка оборудования, технологий и услуг для вентиляции, кондиционирования и холодоснабжения откроет свои двери для профессионалов отрасли с 14 по 17 февраля 2023 г. в Москве, в Крокус Экспо.
Приглашаем вас посетить наш стенд в павильоне №3, зал 15, место С5025.
На выставке наша компания представит следующее оборудование:
1.Тепловая завеса Галактика КЭВ-98П6152W
2.Тепловая завеса Оптима КЭВ-98П4122W
3.Тепловая завеса Бриллиант КЭВ-42П3113W
4.Тепловая завеса Комфорт КЭВ-20П2111W
5.Тепловая завеса Колонна Кватро, 2 метра
6.Tепловентилятор TW в нержавейке КЭВ-25Т3W2
7.Tепловентилятор MW (малый) в пластике КЭВ-23M4W1
8.Вентилятор ВО (новинка)
9.Вытяжной вентилятор (кухонный) ВВ-355
10.Стенд со смесительными узлами и автоматикой
Наши специалисты с удовольствием проконсультируют вас и ответят на любые вопросы.
Используя наш промокод teplomash, вы сможете бесплатно получить электронный билет на сайте airventmoscow.ru. Без использования промокода посещение выставки платное.
На выставке AIRVentтакже будет представлен широкий ассортимент оборудованиядля вентиляции и кондиционирования, холодильное оборудование, комплектующие, аксессуары и расходные материалы, системы автоматизации, системы контроля качества воздуха, инструмент.
Новая международная выставка оборудования, технологий и услуг для вентиляции, кондиционирования и холодоснабжения откроет свои двери для профессионалов отрасли с 14 по 17 февраля 2023 г. в Москве, в Крокус Экспо.
С 15 по 18 февраля 2022 года наша компания принимала участие в крупнейшей в России и странах Восточной Европы выставке комплексных инженерных решений - Aquatherm Moscow 2022, которая проходила в Крокус Экспо.
Компания Тепломаш представила новые разработки в области теплового и вентиляционного оборудования, в числе которых были представленны воздушно-тепловые завесы с EC-двигателями.
В предыдущих работах [1,2] рассмотрены особенности организации защиты завесами проемов в таких специфических сооружениях, как самолетные ангары и помещения для спецтехники. Проемы больших размеров придают свойство герметичности ограждению, а сплошная струйная защита проема делает пространство помещения замкнутым. Любой приток или отток массы из замкнутого пространства мгновенно изменяет внутреннее давление, а вместе с ним и разность давлений в проеме. Изменение направлено в сторону, уменьшающую приток или отток. Поэтому устойчивая сплошная струйная защита может существовать только в режиме полной защиты, когда любые перетекания между наружной и внутренней атмосферой здания устремляются к нулю отрицательной обратной связью через давление, а показатель работы завесы q → 1. В [2] показано, как должны быть увязаны между собой параметры верхних завес, обеспечивающих режим полной защиты проема.
Неполная защита герметичного помещения тоже возможна. При этом нарушается условие замкнутости пространства, отрицательная обратная связь формирует перетекания между наружной и внутренней атмосферой, показатель работы завесы становится q < 1. Однако, поскольку герметичность ограждения остается, то затекающий в проем наружный воздух обязательно находит выход в какой-нибудь области проема даже при защите верхними завесами. Неполная защита может возникнуть, например, в проемах самолетных ангаров, имеющих посредине более высокий проход для хвостовой части самолета. Даже тщательное экранирование торцевых сечений смежных струй с разной высоты дополнительными струйными перекрытиями может быть разрушено из-за неустойчивости структур при их взаимодействии. Другой случай неполной защиты возникает, когда пространство над проемом несвободно, установка верхних завес невозможна и при относительно небольшой протяженности проема вдоль размаха (20 - 30 м) приходится использовать боковые двусторонние завесы. В этом случае достижение режима с показателем q = 1 требует значительного усиления встречных струй. Это порождает автоколебания всей защитной структуры, делает ее ненадежной в плане удержания замкнутости пространства и сильно увеличивает теплопотери с уходящими массами. Как следствие, становится более рациональной неполная защита.
Данные соображения привели к необходимости поиска защитных структур проемов герметичных помещений с рационально организованной циркуляцией воздушных масс между внутренней и наружной атмосферой. Решению этой проблемы и посвящена настоящая работа.
В. Г. Булыгин кандидат технических наук генеральный директор АО «НПО «Тепломаш»
Ю. Н. Марр кандидат технических наук советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»
Известно, что в незащищенном открытом проеме герметичного помещения нейтральная зона проходит около середины высоты проема. Под нейтральной зоной наружный воздух затекает в проем, над ней внутренний воздух вытекает наружу. Включение завесы повышает расположение нейтральной зоны в соответствии с выражением, полученным из уравнения воздушного баланса ([3] глава 2, §4, раздел IV),
где μ - коэффициенты расходов нижней и верхней части проема, ρ - плотности воздуха при температурах затекающей смеси и уходящего в верхней части воздуха. Выражение (1) получено для боковых завес, но качественно применимо и к верхним завесам. В режиме неполной защиты (q < 1) затекание наружных масс в помещение так же происходит во всей нижней части проема под нейтральной зоной, а вытекание из помещения в верхней части над нейтралью. Переход к режиму полной защиты (q = 1) переводит нейтраль на уровень верхнего створа проема, при этом затекание эжектированных наружных масс прекращается, равно как и вытекание из проема.
Если речь идет о боковых завесах, то режим неполной защиты реализуется установкой модулей с суммарной длиной сопел, равной высоте нейтральной зоны. Тогда из верхней части проема, незащищенной завесами, избыточный воздух вытекает наружу (работа на вытяжку) и уносит с собой теплоту, которая была израсходована на подогрев эжектированного наружного воздуха и на компенсацию теплопотерь при контакте струй с наружным воздухом. Спасти этот теплый воздух подачей его на всасывание в завесы невозможно, поскольку это противоречило бы сущности режима неполной защиты. В герметичном помещении сколько воздуха вошло извне ниже нейтрали, столько должно выйти выше ее. А выпустить ненагретый наружный воздух также невозможно. Принципиально возможно другое: использовать удаляемый теплый воздух на обдув снаружи струй боковых завес, что позволило бы частично эжектировать его и повышать температуру смеси. Однако для этого необходима установка дополнительных вентиляторов с направляющими патрубками, т.е. сильное усложнение и неоправданное удорожание защиты.
Верхняя завеса в режиме неполной защиты герметичного помещения допускает выход воздуха в верхней части проема в двух вариантах, если не принимать во внимание тривиальное оттеснение струйной пелены уходящим потоком от вертикального створа пролета. Во-первых, защитная структура могла бы состоять из отдельных струй, в промежутках между которыми воздух выходил бы на улицу. При определенном сочетании размеров промежутков и толщин струй их расширение не только в поперечном направлении, но и в направлении размаха приведет к смыканию и перекрытию проема ниже нейтрали. Эжекция теплого воздуха, выходящего между струями, позволит частично утилизировать выбрасываемое тепло.
Возможна и другая организация выхода воздуха. Для этого необходимо отодвинуть завесу от ограждения внутрь помещения. Однако только горизонтальное перемещение завесы в пространстве над проемом потребовало бы значительного увеличения угла струи к плоскости проема и могло бы сформировать неприемлемую для защиты структуру. Между тем, в [4] было предложено перемещать завесы вглубь помещения под углом струи к плоскости проема с учетом увеличения толщины струи при ее прохождении под верхним створом проема. Эта схема, изображенная на рис.1, была названа экранированием струи. В отличие от общего случая работы на вытяжку, экранирование является организованным и управляемым способом энергосбережения при работе в режиме неполной защиты проема. Экранирование состоит в том, что выходящая из помещения масса полностью эжектирована струей внутри помещения и она же заходит вместе со струей внутрь в нижней части проема, как добавка наружного воздуха к ядру постоянного расхода завесы. Режим течения организован так, чтобы остальная эжектированная масса после выхода струи из-под верхнего створа проема отделилась и ушла на улицу. Часть теплоты эжектированного внутри помещения воздуха возвращается назад. Кроме того, эжектированные массы дополнительно экранируют ядро постоянного расхода от теплопотерь наружу. При этом стандартный показатель работы q становится меньше единицы, а введенный в [4] модифицированный показатель (специально для экранированных струй) остается равным единице q̃ = 1. Под модифицированным показателем в [4] было принято отношение расхода завесы Gз плюс расход наружной эжекции Gэа в экранированной части струи к сумме расходов числителя и дополнительного эжектированного снаружи воздуха после выхода струи из-под верхнего створа проема
q̃ = (Gз + Gэа)/[(Gз + Gэа) + Gн)]
Экранировать таким же способом струи боковых завес невозможно, поскольку в нижней части проема под нейтральной зоной разность давлений направлена снаружи внутрь помещения.
Дадим оценку защите боковыми завесами. Рассмотрим сначала наиболее простой в расчетном плане предельный режим защиты проема. На рис. 2 представлена схема предельного режима от верхней завесы. Напомним, что предельный режим характеризуется полным затеканием струй в проем практически без их взаимодействия и без проникновения между ними неэжектированных струями масс. Предполагается, что в сечении проема под нейтральной зоной затекание струй происходит, как от двух симметрично расположенных верхних завес. Поэтому далее используются расчетные выражения для предельного режима верхней завесы из [5]. Последовательность расчета следующая:
1. Задаются высота Нпр, ширина Впр и угол струи к плоскости проема α,
2. Находится параметр σ* = 1+ sinα, под которым понимается отношение потока импульса внешнего воздействия Iпр = ΔРпрFпр и потока импульса завесы Iз = Gзvз . Поток импульса завесы в предельном режиме равен I* = Iпр / (1+ sinα). Здесь знак * означает принадлежность к предельному режиму. Поскольку в дальнейшем все величины будут иметь отношение к предельному режиму, этот знак опускается. Кроме того, согласно предыдущему, защитная структура выстраивается в сечении проема ниже нейтрали. Поэтому и разность давлений ΔРпр, и площадь сечения Fпр, и прочие величины относятся исключительно к этому сечению,
3. Для заданного ряда значений относительной площади проема под нейтралью F¯ определяется ряд значений безразмерной разности давлений, действующей в сечении под нейтралью ΔР¯пр,
ΔР¯пр = σ*/ F¯ (2)
4. Рассчитываются коэффициенты эжекции
λ* = [F¯/(K + 1)]0,5 (3)
где К = cosα/(0,55/ξ)², принимается ξ = 0,8, и показатели работы завесы
q* = 2/( λ* + 1) (3-1)
5. По выражению (1) находится относительная высота нейтральной зоны hнз/Hпр, принимается μнижн/μверх = 0,5, 6. Рассчитывается разность давлений, действующая в области под нейтралью
ΔРпр = 0,5gΔρhнз (4)
Согласно [3], вместо коэффициента 0,5 более точно будет 0,44, однако, учитывая и другие допущения, можно в формуле оставить 0,5. 7. Находим скорость струи в сопле завесы
vз = (ΔРпр/ρ ΔР¯пр)0,5 (5)
8. Рассчитывается площадь сечения сопел завесы с двух сторон
Fз = hнз Впр/ F¯ (6)
9. Суммарный расход воздуха через завесы
Vз = Fз vз (7)
10. Ширина сопла завесы
bз = 0,5 Fз / hнз (8)
11. Проверка правильности проделанных вычислений осуществляется вычислением потоков импульса и установлением равенства Iз = I*
Если предполагается оснастить проем конкретными завесами из каталога производителя, то параметры завесы сопоставляются с полученными результатами и подбирается наиболее близкий режим, определяется количество завес, устанавливаемых с одной (с каждой) стороны
Z = hнз /Lз (9)
где Lз - длина завесы вдоль стороны проема.
Может оказаться, что во всем диапазоне расчета не нашлось близкого режима. В этом случае следует поварьировать угол струи или перейти к другой модели завесы.
После согласования аэродинамических вопросов защиты делается тепловой расчет. В общем случае температура смеси определяется из теплового баланса по выражению
где Gн = (1/q* - 1)Gз - расход наружного воздуха, эжектированного струями завесы, Gэ = 0,5(λ* - 1)Gз - расход эжектированного изнутри воздуха, tэ - температура эжектируемого воздуха, Q¯пот - относительные теплопотери с уходящими наружу массами в проеме, защищенном завесами. В предельном режиме теплопотери с уходящими массами равны нулю Q¯пот = 0. При этом остаются теплопотери, связанные с поступлением в помещение эжектированного снаружи холодного воздуха, который в идеале должен быть нагрет от tн до расчетной внутренней температуры tв, а затем неизбежно выброшен через верхнюю часть проема над нейтралью. В начальный момент открытия ворот температура эжектируемого изнутри воздуха равна расчетной внутренней. Однако, согласно [3], при защите двусторонними завесами температура эжектируемого изнутри воздуха принимается равной температуре смеси, в связи с чем третьи слагаемые в обеих квадратных скобках (10) должны быть опущены.
В помещениях продуваемого типа при нормальных длительностях открытых ворот такое упрощение достаточно справедливо. Но при длительном открытии ворот с боковыми завесами (в отличие от верхней завесы) не только температура эжектируемого изнутри воздуха опустится до температуры смешения, но и на всасывание в завесы пройдет охлажденный воздух. Формирование положительной обратной связи приведет к понижению температуры сначала в ареале ворот, а затем область с понижающейся температурой начнет распространяться по всему внутреннему пространству.
В помещениях герметичного типа с высокой кратностью циркуляции при отсутствии надлежащей компенсации теплопотерь, связанных с поступлением эжектированного холодного воздуха, эффект положительной обратной связи приведет к полному выхолаживанию помещения в течение 3 - 4 минут. Такой вариант защиты не рассматривается как рабочий. Синхронная компенсация теплопотерь, т.е. удержание расчетной внутренней температуры правильно организованным в пространстве введением нагретых струй воздуха из воздухонагревателей позволяет считать температуру эжекции равной внутренней температуре и вести расчет температуры смешения по выражению (10), обнуляя теплопотери с уходящими массами.
Тепловая мощность синхронной компенсации рассчитывается по выражению
Qкомп = Cp(Gз + Gн + Gэ)(tв - tсм) (11)
Как правило, величина тепловой мощности для сооружений типа самолетного или вертолетного ангара достигает нескольких мегаватт (иногда десятков мегаватт). Фактически тепловая компенсация потерь за период открытых ворот - это коротко протекающий форсированный режим нагревания воздуха в условиях высокой кратности циркуляции. Реализация такого режима «в лоб» невозможна. Поэтому в [2] было предложено решение этой сложнейшей проблемы на основе включения в систему теплоснабжения накопителя теплоты (см. рис.3). Оказалось, что для современных ангаров размеры бака-аккумулятора горячей воды не выходят за пределы разумных масштабов инженерных сооружений.
Пример расчета защиты проема в герметичном помещении боковыми завесами в предельном режиме по выражениям (1) - (11) приведен в табл.1 для следующих условий: высота ворот Hпр =13 м, ширина Bпр = 21 м, наружная температура - 35ºС, расчетная внутренняя +5ºС, угол струи к плоскости проема 30º, ворота открываются не более, чем на 10 минут 5 раз в смену (интервал между открытиями 1,6 часа).
Последний столбец табл.1 показывает, что для защиты в предельном режиме можно использовать завесу КЭВ-П8020А [6], близко соответствующую по своим параметрам расчетным результатам. Необходима установка 12 завес с каждой стороны. Суммарный расход воздуха будет Gз = 325440 кг/час, расход наружного воздуха, эжектируемого струями Gн = 414200 кг/час, расход внутренней эжекции Gэ = 410050 кг/час. По выражению (10) определяем температуру смеси - 9,40С, по (11) тепловую мощность синхронной компенсации Qкомп = 4622 кВт. Полагая, в соответствии с [2], начальную температуру воды в баке-накопителе 950С, конечную 400С, находим теплоту и объем воды для ее аккумуляции, необходимые для компенсации теплопотерь в течение 10 минут: теплота 2,77*106 кДж, объем воды 12 м3. Размеры бака-накопителя не превышают: диаметр 2,5 м, высота 2,5 м. Мощность зарядки за 1,6 часа составляет 480 кВт. Синхронная тепловая компенсация может быть реализована установкой 50-ти тепловентиляторов КЭВ-180Т5,6W3 [6]. В отличие от рекомендаций [2], при защите двусторонними боковыми завесами тепловентиляторы следует устанавливать на окружающих боковых стенах на небольшой высоте (не выше 3 м).
Таблица 1. Результаты расчета защиты боковыми завесами.
Параметр
Величина параметра
F¯нз
20
25
30
35
ΔР¯пр
0,075
0,06
0,05
0,043
λ*
2,66
2,98
3,26
3,52
q*
0,55
0/50
0,47
0,44
hнз, м
9,1
9,3
9,4
9,5
ΔРпр, Па
8,5
8,7
8,8
8,9
vз, м/с
9,7
11,0
12,1
13,2
Σ Vз, м3/с
93,1
86,0
79,6
75,2
Fнз=hнзB,м2
191
195
197,4
199,5
Iпр, Н
1624
1696
1739
1780
I*,Н
1083
1134
1159
1190
bз, м
0,53
0,42
0,35
0,30
Следует отметить, что в предельном режиме раздельная аэродинамическая и тепловая защита не приводит к экономии тепловой мощности (как это происходит в режиме полной защиты). Поэтому вместо тепловентиляторов можно использовать завесы с воздухонагревателями.
Попытка усилить защиту боковыми завесами (повысить показатель q) приведет к поднятию нейтральной зоны и увеличению разности давлений в нижней части проема. Это неизбежно потребует установки более мощных завес. Приведем результаты расчета по [8] режима защиты с q = 1 (для тех же условий). Разность давлений в проеме становится равной ΔРпр = 13,6 Па. В связи с этим, требуется установка девяти завес КЭВ-П10010А [6] с каждой стороны. Суммарный расход воздуха будет Gз = 1260000 кг/час. Принимая относительные теплопотери с уходящими массами по [3] Q¯пот = 0,3, имеем температуру смеси - 7 ºС и тепловую мощность компенсации 4220 кВт. В данном случае предпочтительна раздельная аэродинамическая и тепловая защита. Как и ожидалось, переход на режим полной защиты боковыми завесами с многократным увеличением аэродинамической мощности (Iпр = 3713 Н , Iз = 5460 Н) дал незначительный эффект в сравнении с предельным режимом.
Возвращаясь к верхним завесам, рассмотрим схему экранированных струй в двух аспектах. Во-первых, как было указано в [7], завеса с экранированной струей есть реализация схемы, в которой при сохранении потока импульса струи достигается снижение скорости. Формально эта схема дает замену завесы с высокоскоростной струей на завесу больших габаритов (большей ширины сопла) с меньшей скоростью и большим расходом. Переход к гидравлически толстой, короткой и низкоскоростной струе сам по себе уменьшает теплопотери с уходящими массами. Во-вторых, применительно к герметичному помещению, завесу с экранированной струей можно рассматривать как способ реализации неполной защиты (q < 1) с утилизацией выбрасываемого тепла. При действии верхней завесы в проеме негерметичного помещения так же формируется нейтральная зона. Разница с защитой боковыми завесами состоит в том, что выход воздуха из области над нейтралью будет через аэрационные проемы в ограждении. Если не принимать во внимание действие заведомо слабых верхних завес, то качественно характер перемещений нейтральной зоны при вариации показателя q мог бы быть аналогичен защите боковыми завесами. Так, при q = 1 нейтральная зона должна подняться до верхнего створа проема. Однако у боковых завес разность давлений, действующая в проеме под нейтральной зоной, напрямую связана с параметром q через высоту нейтральной зоны по выражению (1). Верхние завесы с экранированием в герметичных помещениях не имеют такой связи, поскольку их нормальное функционирование реализуется только при q̃ = 1, как и у их неэкранированных аналогов. Это позволяет считать положение нейтральной зоны при защите экранированной завесой на уровне верхнего створа проема с разностью давлений в проеме, пропорциональной Нпр/2, независимо от действительной величины стандартного параметра q.
Приведем последовательность проектного расчета защиты герметичного помещения экранированной верхней завесой в режиме q̃ = 1 . Дадим сначала систему безразмерных соотношений. 1. При удалении завесы от верхнего створа проема на расстояние «а» под углом струи α (см. рис.1) ее гидравлическая длина от сопла до верхнего створа будет za = a/(bзcosα), а коэффициент эжекции на этом участке
λа = (0,55/ξ) za0,5 (12)
Здесь коэффициент качества струи принят ξ = 0,8. При этом на уровне верхнего створа проема ширина струи по среднемассовой скорости vа = vз/λа будет ba = λa2bз. Далее принимается, что на уровне верхнего створа проема установлена воображаемая завеса с шириной сопла ba и скоростью струи в сопле vа, и расчет аэродинамических параметров ведется, как для обычной завесы. Поскольку расстояние z отсчитывается не от полюса струи, а от среза сопла, то в отсутствие экранирования при а = 0 следует принять λа = 1. 2. Относительная площадь проема
F¯а = Fпр/ baBпр = F¯пр/λa2 (13)
3. Для воображаемой завесы параметр - соотношение потока импульсов внешнего воздействия и завесы - остается неизменным и равным тому же параметру реальной завесы
λ = - А + [F¯а/(К + 0,5)]0,5 = - А + [F¯пр/(К + 0,5)]0,5 / λa (15)
где А = 0,25/(К + 0,5). коэффициент К принимается по (2), но коэффициент качества струи уменьшается до ξ = 0,7 в связи с реально неравномерной (струйной) эпюрой профиля скорости в сопле воображаемой завесы. 5. Поскольку для воображаемой завесы из условия q̃ = 1 параметр
σа = σ = 1/λ + sinα (16)
то отсюда определяется
ΔР¯пр = σ/ F¯пр
и скорость струи в сопле реальной завесы
vз2 = ΔРпр/ρ ΔР¯пр (17)
6. Введем параметр - масштабная скорость - в виде vпр2 = 2 ΔРпр/ρ. Используя масштабную скорость, приведем (17) к безразмерному виду
(vз/ vпр) = (2 ΔР¯пр)-0,5 (18)
7. Относительный удельный расход воздуха в завесе будет
8. Соотношение потоков импульса завесы к предельному, как обычно, равно
j = I/I* = (1 + sinα)/σ (20)
Приведенная последовательность (12) - (20) позволяет определить параметры завесы для защиты проема герметичного помещения на заданные условия. Поверочный расчет конкретной завесы из каталога можно выполнить по обобщенному выражению из [7], приведенному к параметрам воображаемой завесы при заданной величине экранирования
(a/bз) и угле струи α = 300
F¯а = 28,2(1000е1)-0,451 (21)
где е1 = 0,5gΔρbа/(ρvа2), Δρ - разность плотностей воздуха при наружной и внутренней температурах. Высота проема, аэродинамическая защита которого обеспечивается выбранной завесой, определяется как
Нпр = F¯аbа (22)
Если расчетная величина Нпр получилась больше высоты заданного проема, завеса избыточна и следует проверить на соответствие более слабую модель. При уменьшении угла струи до нуля высота проема составляет лишь 70% от величины (22). Для промежуточных углов допустима интерполяция.
Дадим оценки тепловых характеристик при защите проемов экранированными верхними завесами. Оценки построим на основе обычных выражений [1], но для воображаемой завесы. • Гидравлическая длина струи принимается для всей высоты проема
L¯ = Hпр/(bаcosα)
• Число единиц переноса
ε = 0,065(L¯)0,556 .
• Потери теплоты с уходящими массами при q̃ = 1 равны теплопотерям через струю
Q¯пот = Q̃|0L = 0,25[1 - exp(-2ε)] + 0,5ε (23)
здес Q̃|0Lь = Q|0L / GзаCp(tв - tн) , причем для схемы экранированной струи под Gза понимается расход воображаемой завесы, равный Gза = λа Gз • Безразмерная температура смеси определяется как
θсм = 1 - 2Q¯пот(λ + 1)-1 , (24)
а сама температура
tсм = θсм(tв - tн) + tн (25)
• Безразмерная тепловая мощность компенсации при q̃ = 1, согласно [4], равна теплопотерям
Расчеты по выражениям (12) - (27) представлены на рис.4 в диапазоне параметров (a/bз) = 4 - 8 и F¯пр = 10 - 30. Как видно, с увеличением степени экранирования (a/bз) температура смеси повышается, а тепловая мощность синхронной компенсации убывает. Понятно, что любой точке на рис.4 соответствует своя завеса, работающая в режиме q̃ = 1. В частности, с ростом степени экранирования (a/bз) завеса изменяется в сторону уменьшения скорости струи и расхода воздуха при сохранении ширины сопла. Этому соответствует квадратичное уменьшение потока импульса завесы (уменьшение j). Таким образом, увеличение степени экранирования при удержании условия q̃ = 1 приближает режим работы к предельному (j → 1), на котором и достигаются самая высокая температура смеси и самая низкая тепловая мощность.
Таблица 2. Сравнительные характеристики неэкранированной и экранированной верхних завес.
Параметр
Неэкранированная
Экранированная
Одинарная
Сдвоенная
Одинарная
Z, шт
21
42
21
21
α, град
30
20
30
30
а, м
0
0
5,5
3
q (q̃)
0,49
1
0,56 (1)
0,49 (0,74)
ΣVз, м3/с
145,8
291,6
148,9
145,8
Gсм, кг/час
1951000
2054000
1660700
2034000
tсм, °С
- 8,5
- 0,8
+0,5
- 3,7
Qкомп, кВт
7350
3330
2090
4940
В табл.2 в первых двух столбцах представлены параметры защиты проема неэкранированной верхней завесой КЭВ-П9010А [6] для условий примера табл.1. В третьем столбце табл.2 приведены параметры той же экранированной завесы, рассчитанные по выражениям (12)-(27) для реализации режима q̃ = 1. В четвертом столбце приведен расчет экранированной завесы, установленной на произвольной высоте, например, 3 м (т.е. заведомо для q̃ < 1). Характерно, что одинарные ряды во всех вариантах, включающие 21 завесу, работают на режиме, близком к предельному (Iпр = 3713 Н, I* = 2475 Н, Iз = 2520 Н).
Одинарный ряд неэкранированных завес не может защитить герметичное помещение (q = 0,49) без мощного выброса эжектированного наружного воздуха через аэрационные проемы в ограждении. Соответственно, формируется низкая температура смеси и большая тепловая мощность компенсации. Сдвоенный ряд неэкранированных завес обеспечивает полную защиту (q = 1) и заметно улучшает тепловые характеристики, но завес при этом требуется 42 вместо 21. Правильно подобранное экранирование позволяет сохранить одинарный ряд завес, сильно повысить температуру смеси и в три с лишним раза уменьшить тепловую мощность компенсации теплопотерь. Произвольное экранирование (последний столбец табл.2 - а = 3 м) улучшает показатели в сравнении с отсутствием экранирования (первый столбец), но не в полной мере.
Цена высокой эффективности правильного экранирования - большое удаление завес от верхнего створа проема. При высоте проема 13 м расположение сопел поднимается на отметку 18,5 м. К этому надо добавить высоту завесы около 2 м и расстояние от кровли не менее 1,5 м, обеспечивающее нормальное всасывание вентиляторами воздуха и его свободный проход в пространство между струей и передней стенкой ограждения над проемом. В итоге, высота кровли должна быть не менее 22 м. По горизонтали завесы должны быть отодвинуты от плоскости проема на 4,5 м с учетом угла 30° и толщины струи на высоте верхнего створа проема.
Выводы. 1. Максимальной эффективностью обладает верхняя экранированная завеса в режиме полной защиты герметичного помещения. Организация такой защиты требует большого внутреннего пространства здания. 2. Экранированная завеса в режиме неполной защиты размещается в меньшем пространстве, однако эффективность защиты снижается. 3. Неэкранированные верхние завесы либо наименее эффективны по энергетике, в сравнении с экранированными, либо требуют удвоения аэродинамической мощности, а значит, и капитальных затрат для достижения сопоставимой эффективности. 4. Боковые двусторонние завесы менее эффективны, чем верхние экранированные. При вынужденной защите боковыми завесами предпочтительнее работа в предельном режиме.
',
)array (
'atr_id' => '2315',
'id' => '27365',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'В.Г. Булыгин, кандидат технических наук, генеральный директор АО «НПО «Тепломаш» Ю.Н. Марр, кандидат технических наук, советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»',
)array (
'atr_id' => '2316',
'id' => '27365',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '2317',
'id' => '27365',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '2318',
'id' => '27365',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '2319',
'id' => '27365',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/marr/isjornal/isjornal-1-2017-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '2320',
'id' => '27365',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '2321',
'id' => '27365',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2017-04-13 11:22:49',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='35466' array (
'atr_id' => '704',
'id' => '35466',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Эффективные схемы защиты завесами проемов больших размеров современных промышленных зданий',
)array (
'atr_id' => '705',
'id' => '35466',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'Эффективные схемы защиты завесами проемов больших размеров современных промышленных зданий',
)array (
'atr_id' => '706',
'id' => '35466',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'Эффективные схемы защиты завесами проемов больших размеров современных промышленных зданий',
)array (
'atr_id' => '707',
'id' => '35466',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'Эффективные схемы защиты завесами проемов больших размеров современных промышленных зданий',
)array (
'atr_id' => '708',
'id' => '35466',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => '
Рассмотрены особенности защиты завесами проемов больших размеров. Приведена информация о новых разработках ЗАО «НПО «Тепломаш» в двух направлениях: первое – это создание мощных и сверхмощных воздушных завес, и второе – внедрение в практику защиты проемов новых эффективных схем.
1. В конце прошлого века произошло кардинальное изменение такого важного инженерного сооружения как воздушно-тепловая завеса. Из «штанов» вокруг ворот с отдельно расположенным вентиляционно-нагревательным блоком завеса превратилась в изящное ожерелье красивых модулей. В каждом модуле есть свой вентилятор или вентиляторы, нагреватель и сопло формирующее струю. Модули стали машиностроительными изделиями полной заводской готовности. Такая метаморфоза не могла оставить без изменений подход к организации защиты проемов.
Ю. Н. Марр кандидат технических наук начальник отдела перспективных разработок ЗАО «НПО «Тепломаш»
Один из них хорошо известен. Поскольку завеса стала машиностроительным изделием, то производитель вынужден был обозначить в документах основную характеристику назначения, которая показывала бы масштабы воздействия завесы. Не оказалось ничего проще и понятнее для неискушенного потребителя, чем рекомендуемая высота установки или эффективная длина струи. При этом никого не беспокоило, что все эти длины и высоты зависят от множества привходящих обстоятельств и что пользоваться подобными характеристиками можно только при выполнении профессионального расчета соответствия выбранных завес заданным условиям. В результате, теперь сплошь да рядом завесы подбирают не в проектных институтах, а по рекомендациям производителей, проектанты лишь устанавливают модули, делают обвязку, подключение и автоматику. Что же касается рекомендаций производителей, то здесь есть все: от примитивного желания продать товар любой ценой до расчетных программ подбора завес различного уровня сложности, ответственности и профессиональной направленности. Но не в этом самое главное изменение. Модульная организация защиты безгранично расширила возможности проектантов в плане размеров проемов. Возникла необходимость защищать не только стандартные проемы 4*4м, но и 10*10м, и 12*12м ,и даже такие «черные дыры», как 18*18м.
Проемы больших размеров характерны для самолетных и вертолетных ангаров, для помещений по обслуживанию спецтехники, кораблестроительных заводов и прочих машиностроительных предприятий, выпускающих крупногабаритные машины. Для самолетных и вертолетных ангаров, например, характерна конфигурация вытянутого параллелепипеда, у которого одна из длинных стенок является воротами и полностью открывается, протяженность ворот может достигать 100 м , высота до 16 м, при этом бывают ворота из трех разновысоких частей (рис. 1).
2. Как правило, большие проемы придают зданию герметичный характер. Это означает, что сумма площадей всех отверстий в ограждениях: открытых окон, дверей, аэрационных проемов и т.д. существенно меньше площади проема. В зданиях продуваемого типа сумма площадей примерно одного порядка с площадью проема. Это, в свою очередь, накладывает определенные особенности на аэродинамику струйной защиты проема. Если представить, что ядро постоянного расхода струи завесы затекает в проем вместе с некоторой частью эжектированных снаружи масс, т. е. в замкнутый объем поступает масса, то давление воздуха внутри помещения будет повышаться. Разность давлений на проеме уменьшится и поток перестроится таким образом, чтобы эжектированные наружные массы перестали затекать в проем. Напротив, если часть ядра постоянного расхода отделяется и уходит на улицу (завеса избыточной силы), то давление в помещении начнет понижаться. Разность давлений на проеме увеличится и поток перестроится на полное затекание ядра струи в проем.
Данная особенность (следствие отрицательной обратной связи) имеет численное выражение в виде устремления к единице показателя работы завесы q = Gз/(Gз + Gн) → 1, где Gз – расход воздуха через завесу, Gн – расход наружного воздуха, затекающего в проем при действии завесы. Понятно, что в помещениях герметичного типа, если завеса рассчитана на работу в режиме, близком к q = 1 (Gн = 0), то небольшое отклонение от этого режима будет компенсировано соответствующим изменением внутреннего давления в помещении.
Если расчет завесы выполнен неправильно и отклонение от равновесного режима достаточно велико, то струи завес не защитят проем по всей высоте. Они завернут внутрь проема, не достигнув пола, а в образовавшейся незащищенной бреши возникнет интенсивный воздухообмен, сопровождающийся большими теплопотерями. На рис.2 приведены схемы трех режимов течения струи верхней завесы. Схема на рис.2в как раз и соответствует режиму q = 1, когда от ядра постоянного расхода струи отделяются и уходят наружу все эжектированные струей наружные массы воздуха. Напротив, на рис.2а показан предельный режим полного затекания струи со всей наружной эжекцией в проем. Численно он характеризуется показателем q = q*. На рис.2б представлен промежуточный режим для q < q*< 1. Понятно, что в помещениях герметичного типа реализация этих режимов невозможна.
3. Другая особенность помещений герметичного типа связана с высокой кратностью циркуляции воздуха, проходящего через завесу. Если температура воздушной смеси, оттекающей от проема, ниже расчетной внутренней температуры (а только так и бывает), то через короткое время порядка одной минуты температура всего воздуха помещения понизится до температуры смеси. Завеса начнет всасывать воздух с температурой смеси и внутренняя эжекция также придет с этой более низкой температурой. В результате, поток от проема станет более холодным в сравнении с первоначальной температурой смеси. Еще через минуту произойдет дальнейшее понижение температуры и т. д. Даже при самой замечательной аэродинамике завесы очень быстро в помещении установится уличная температура. Чем больше разница температур между расчетной внутренней и расчетной первоначальной температурой смеси, втекающей в помещение, тем быстрее происходит выхолаживание помещения. Для замедления выхолаживания необходимо достаточно сильно уменьшить разницу этих температур. Либо завесы должны быть с подогревом воздуха, либо необходима раздельная аэродинамическая и тепловая защита, т.е. при холодных завесах тепловая компенсация осуществляется отдельными воздухоподогревателями. В пределе, для поддержания в помещении постоянной расчетной внутренней температуры при открытом проеме и действии завесы необходимо удерживать температуру смеси равной температуре внутренней. Если для защиты проемов обычных размеров зачастую требуется тепловая мощность одного порядка с тепловой мощностью на компенсацию теплопотерь здания через ограждения, то в зданиях с проемами больших размеров мощность защиты проема становится несопоставима с теплопотерями через ограждения. Величина ее выражается мегаваттами и даже десятками мегаватт. Однако требования технологического регламента обычно сводятся к поддержанию температуры выше нуля в течение, например, получаса открытых ворот независимо от наружной температуры. Это означает, что для объекта защиты должна создаваться тепловая станция, мощность которой будет использоваться всего 1 – 2 раза в сутки по полчаса.
4.Актуальность решения задач эффективной защиты ворот современных зданий. До 2009г. Тепломаш не занимался подобными задачами. В 2009 году один крупный заказчик обратился к нам с проблемой защиты ворот самолетных ангаров. Размеры ворот 14*40 м. Ворот было много. Требовалось быстрое техническое решение и коммерческое предложение. Инженерное решение было найдено на основе выпускавшейся на тот момент самой мощной промышленной завесы 700-й серии (рис. 3).
У нее длина сопла 2 м, ширина 150 мм, площадь 0,3 м2. Ничего не меняя в конструкции завесы, была изменена конфигурация сопла, ему была придана форма, близкая к квадратной (590*620 мм). Эта конструкция и была поименована 800-й серией ( рис.4 ).
Понятно, что новую завесу следовало развернуть при установке на 90° (рис. 5).
Удельный расход воздуха увеличился от 7000м3/ч/м до почти 19000м3/ч/м. Так в Тепломаше началась разработка новых еще более мощных завес для защиты крупных проемов. На рис.6 показан пример установки этих завес на воротах цеха завода тихоходных турбин (г.Колпино под Санкт-Петербургом).
Информация о наших мощных завесах мгновенно распространилась по всей стране. Заявки на защиту крупных проемов десятками посыпались в Тепломаш. Подчас задавались самые экзотические условия работы, вплоть до часами незакрывающегося проема при минус 40 град. На все заявки были даны рекомендации с инженерными решениями с использованием наших новых мощных завес. Подавляющее большинство инженерных решений того периода опиралось на традиционный метод защиты проема. И только значительно позже мы постепенно стали переходить на новые нетрадиционные методы защиты. Что это такое?
5. Традиционный метод организации защиты сводится к размещению завес внутри помещения. Сопла завес располагаются вблизи кромки проема. Завесы оснащены воздухоподогревателями. Быстро стало понятно, что наши завесы 800-й серии во многих случаях не могут защитить проемы. Иногда из-за значительной высоты проема, иногда из-за слишком низкой температуры наружного воздуха, случалось, оба фактора имели место одновременно. Подчас все усилия оказывались тщетными – выхолаживание помещения происходило слишком быстро даже при очень больших тепловых мощностях. Первый шаг в повышении эффективности - использование схемы раздельной аэродинамической и тепловой защиты. На рис.7 и 8 представлены схемы формирования защитной струи от верхней шиберующей завесы. На рис.7 завеса имеет свой воздухоподогреватель,
а на рис.8 завеса холодная, но тепловая компенсация осуществляется отделенными от завес воздухоподогревателями, установленными вне зоны струйного взаимодействия завесы с наружным воздухом.
Теоретически можно показать, что экономия тепловой мощности от раздельной защиты достигает 50%. Практически величина экономии лежит в диапазоне от 30 до 40%. В связи с этим, мы начали создавать новые мощные завесы 800-й серии без воздухоподогревателей. Так возникла завеса КЭВ-П8081А на базе одного осевого вентилятора №8 (Рис.9).
Аналогична по конструкции разрабатываемая завеса КЭВ –П8091А с осевым вентилятором №12,5. Параметры завес приведены в таблице на рис. 10.
Установка завес на рис. 11.
Разновидности традиционных решений: сдвоенные холодные завесы ( рис 12),
дистанционированные двойные ряды завес с комбинацией холодных и подогретых струй (рис13).
Для некоторых заказчиков мы предложили установку сдвоенного ряда холодных завес, а за ним ряд завес с водяным нагревателем. Был случай, когда потребовался тройной ряд холодных завес и за ним четвертый ряд водяных. При всей необычности такого рода проектных предложений все они относятся к традиционному типу защиты: есть проем, за ним внутри помещения устанавливаются модули завес, создающие защитную струю требуемого импульса, чтобы в помещениях герметичного типа параметр q оказался близок к 1.
6. Масштабы тепловой компенсации при раздельной защите. На примере ангара с воротами 16*56 м мощность тепловой компенсации за пределами пространства, охваченного струйными движениями потоков из завесы, для удержания температуры на уровне 12 град достигает 18 МВт. У другого заказчика был ангар с воротами 14*100 м. Наружная температура -26 град, внутренняя +16 град. Там было предложено поставить сдвоенный ряд завес КЭВ-П8081А, всего 222 завесы. Средняя температура втекающей смеси была 9 град. Для поддержания внутренней температуры на уровне 16 град потребовалась бы тепловая мощность завес с нагревом около 30 МВт. Тепловая компенсация отдельно от завес составила 20 МВт, экономия 33%.
Вывод первого шага – необходима дальнейшая разаработка радикальных мероприятий по снижению тепловой мощности.
7. Экранирование струи завесы. Предварительные оценки показали, что отвод сопловой части завесы от кромки проема внутрь помещения, т.е. частичное экранирование струи ограждением, позволяет в ряде случаев повысить температуру втекающей смеси и уменьшить тепловую мощность компенсации теплопотерь. Оценки распространяются только на холодные струи верхних завес. Течение в проеме с экранированной верхней струей представлено на рис. 14.
На участке до сечения «а» теплопотери экранированной струи отсутствуют. Далее в проеме развивается структура, контактирующая наружной стороной с холодным воздухом (температура t1) и обрастающая холодными эжектированными массами. Однако эти массы не вступают в прямой контакт с ядром постоянного массового расхода струи, поскольку между ними протекают массы, эжккектированные на участке «а» с температурой t2. Теплые массы, перемешиваясь с холодными, продолжают экранировать ядро постоянного расхода. Экранируемое ядро охлаждается медленнее. В зависимости от установившегося режима течения часть эжектированных масс затечет в проем вместе с ядром постоянного расхода и внутренними эжектированными массами. Полные теплопотери защитной структуры будут определяться тремя обстоятельствами: интенсивностью охлаждения ядра постоянного расхода струи, средней разностью температур ядра и наружных эжектированных масс, величиной расхода воздуха, отделяющегося и уходящего от струи наружу, и величиной расхода наружного воздуха, затекающего в проем. Для более строгих оценок была разработана, во-первых, методика расчета аэродинамических параметров защитной структуры экранированной струи. Во-вторых, потребовалось ввести оценку интенсивности охлаждения ядра постоянного расхода струи. Существо второй оценки состоит в приложении к ядру постоянного расхода методов теории теплообменных аппаратов с введением конвективного коэффициента теплоотдачи. Детали оценки приведены в недавней публикации (Ю.Н.Марр. Теплообмен в струйных течениях//Инженерные системы-АВОК-Северо-Запад.№3.2014). Результаты расчета основных параметров защиты проема экранированной струей приведены в таблице на рис. 15
для следующих условий: Нпр = 4 м, В = 4 м, bз = 0,15 м, vз = 12 м/с, t1 = -300°С, t2 = 180°С, Gз = 31100 кг/час. Расчет выполнен для нескольких разностей давлений на проеме от 6 до 10 Па. При разности давлений на проеме 10 Па возникает предельный режим q*, когда вся струя при любом экранировании полностью затекает в проем. Поэтому и формируется низкая средняя температура смеси Как видно из таблицы, по мере увеличения экранирования в первых двух строках (ΔР = 6 и 7 Па) температура смеси имеет максимум, а тепловая мощность компенсации минимум. С ростом разности давлений (8 и 10 Па) температура смеси только растет, тепловая мощность снижается. Температура смеси и величина компенсации имеют существенно немонотонный характер в зависимости от разности давлений на проеме и степени экранирования. Это является признаком достаточной сложности явления. Тем не менее, в ограниченном диапазоне параметров можно уверенно рекомендовать метод экранирования струи для повышения температуры смеси при защите проемов холодными завесами, поскольку расчетное увеличение эффективности составляет 30-40%
8. Организация защиты типа «домик». Рассмотрим защиту двумя рядами завес, установленных по разные стороны проема: внутри помещения и снаружи. Схема защиты типа «домик» представлена на рис.16.
Внутренний ряд завес всасывает воздух изнутри помещения и выбрасывает его под таким углом к плоскости проема в сторону улицы, что ядро постоянного расхода струи (вместе с внутренней эжекцией) затекает в помещение. Наружный ряд всасывает воздух с улицы и направляет струю под некоторым большим углом к плоскости проема в сторону улицы. Его ядро постоянного расхода (вместе с наружной эжекцией) уходит на улицу. Между ядрами постоянных расходов наружного и внутреннего рядов образуется циркуляционная зона, которая при определенных условиях может играть роль термического сопротивления теплопередаче от внутренности здания к наружному воздуху и уменьшать теплопотери в сравнении с защитой сдвоенным рядом модулей. Тепловая схема защиты «домиком» представлена на рис.17.
Результаты сравнительной оценки эффективности организации защиты обычным сдвоенным рядом завес и типа «домик» приведены в таблице на рис. 18.
Экономия тепловой мощности в сравнении с традиционной схемой достигает 60%. Такой значительный эффект определяется не только повышением температуры ядра постоянного расхода (и соответственно, температуры втекающей смеси), но и уменьшением практически вдвое расхода потока, втекающего от одного ряда завес в помещение.
9. Выводы.
1. Организация защиты проемов большого размера мощными завесами в случае традиционных инженерных решений приводит к необходимости нерационального использования больших тепловых мощностей. 2. Раздельная аэродинамическая и тепловая защита проемов с установкой холодных завес и компенсационным подогревом воздуха за пределами пространства воздушных потоков от завесы позволяет снизить тепловые мощности до 40%. 3. Экранирование холодной струи верхней завесы снижает тепловую мощность компенсационного подогрева на 30 – 40%. 4. Организация защиты проемов «домиком» с использованием наружного и внутреннего рядов холодных завес позволяет дополнительно сэкономить тепловую мощность до 60%.
В истории защиты проемов воздушными завесами неоднократно появлялись сообщения о возможности экономии ресурсов посредством разделения защитной струи на две параллельно истекающие части, имеющие отличающуюся температуру. Наружная часть оставлялась ненагретой, внутренняя подогревалась теплообменником завесы. В одних случаях эти части изначально были разделены пространством [1], а далее сливались, в других использовались спаренные струи [2]. Речь, как правило, шла об экранировании наружной холодной струей внутренней нагретой. В развитие разделенных струй в [3] была предложена защита двумя рядами завес, один из которых располагается внутри помещения и всасывает внутренний воздух, а другой - снаружи и всасывает наружный воздух. Внутренняя струя затекает в помещение, наружная уходит на улицу. Разновидностью защиты спаренными струями можно считать схему с экранированной струей [3], в которой наружная экранирующая часть формируется эжекцией основной струей внутреннего воздуха помещения с последующим выходом в проем. Логическим завершением такого подхода является описанная в [3] раздельная защита проема: аэродинамическая защита осуществляется ненагретой струей внутреннего воздуха, тепловая защита смесительного типа - потоками воздуха из нагревателей, установленных вне зоны струйного взаимодействия.
Ю. Н. Марр кандидат технических наук советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»
Что касается эффекта защиты спаренными струями, то в [1] вопрос эффективности не рассматривался, а в [2] дана лишь рекламная интерпретация проведенных натурных исследований в виде красивой, но бесполезной картинки изотерм в струе. Безотносительно режима работы завесы указано, что экранирование нагретой струи ненагретой позволяет на 35% уменьшить расход воздуха и на 38% снизить тепловую мощность завесы. В [3] показано, что даже в самом действенном методе раздельной аэродинамической и тепловой защиты максимальная эффективность до 50% (уменьшение тепловой мощности по отношению к совмещенной защите) возможна только при, так называемой, полной шиберующей защите проема (полная защита - наружные эжектированные массы отделяются от струи и уходят на улицу). В предельном режиме (вся струя полностью затекает в проем) экономия равна нулю. Поэтому в настоящей работе дана оценка эффекта защиты спаренными струями в непосредственной связи с режимами защиты проема. Далее для оценок принимается, что суммарная тепловая мощность, затрачиваемая на защиту проема, состоит из тепловой мощности завесы и компенсационной мощности доведения расхода смеси от температуры смеси до внутренней температуры помещения.
Поскольку в спаренных струях профиль температуры на выходе из сопла ступенчатый, важно определить длину, на которой происходит его турбулентное размывание. Для этого рассмотрим модель спаренной плоской затопленной струи, разделяющей пространство с температурами воздуха t1 < t2 (рис.1). Принятая схема упрощает оценку, поскольку исключается влияние теплообмена с обеих сторон струи. Общая ширина струи равна 2bо. Левая часть струи образуется из воздуха с температурой t1 , правая с t2. Скорости обеих частей струи одинаковы и равны vо. Струя развивается, как свободная затопленная. Коэффициент турбулентной теплопроводности обозначим λт. Примем для упрощения развивающийся профиль температуры в струе линейным. На всем участке размывания ступенчатого профиля температура на оси спаренной струи остается постоянной, равной tо = 0,5(t1 + t2). Длину участка размывания обозначим через zр. Вдоль всего этого участка температуры на границах ядра постоянного расхода остаются постоянными t1 и t2, а теплообмен между ядром постоянного расхода и прилегающими пространствами отсутствует.
Тепловой поток, передаваемый на участке dz из одной части струи в другую, равен
dq = λт[(t2 – t1)/(2y)]dz (1)
Приращение теплового потока на каждой из частей струи выражается, как
dq = 0,25ρCp(t2 – t1)d(yv) (2)
Приравнивая (1) и (2) и преобразовывая, получим
8(νт/ν)Prтdz̅ = Reoy̅d(v̅y̅) (3)
где νт/ν – отношение турбулентной и молекулярной вязкостей, Prт – турбулентное число Прандтля (Prт = 0,8 = Const), Reo – число Рейнольдса по параметрам сопла (гидравлический диаметр плоского сопла равен удвоенной ширине сопла 4bo), v̅ = v/vo – безразмерная скорость, y̅ и z̅ - безразмерные координаты, отнесенные к bo. На начальном участке примем с некоторым приближением v̅ = 1, турбулентную вязкость зададим по [4], как для слоя смешения
где индексом «н» обозначена граница начального участка. Принимая длину начального участка Lн = 6(2bo), т.е. z̅н= 12, найдем из (6) y̅н = 0,61. Следовательно, на длине начального участка турбулентное размывание профиля не вышло за границы ядра постоянного расхода струи. На основном участке струи, согласно [4], получим для турбулентной вязкости
νт/ν = 0,0031 Reo (z̅)0,5 (7)
Скорость под дифференциалом в (3) зависит как от y̅, так и от z̅. Для упрощения примем ее постоянной средней по поперечному сечению ядра постоянного расхода струи и равной
v̅ = v̅я = bo /δя (8)
где половина ширины ядра δя определяется по [3] апроксимационным выражением
Расчет по (11) показывает, что y̅ становится больше δя/ bo при z̅ = 17 – 20, т.е. в этом диапазоне граница размывания профиля температуры достигает границы ядра струи,
z̅
12
13
15
17
20
y̅
0,61
0,76
1,02
1,27
1,61
δя/ bo
1,25
1,29
1,36
1,42
1,51
после чего решение (11) теряет смысл. Таким образом, гидравлическая длина участка спаренной струи Lр, на котором экранирование холодной струей предотвращает тепловые потери, не превышает 10 размеров ширины сопла (2bo). За пределами этого участка L̅р > 10 возникает теплопереток с теплой стороны струи на холодную сторону.
В рекламных материалах [5] утверждается, что благодаря специальной запатентованной технологии детурбулизации и выравнивания потока в сопле, спаренные струи не перемешиваются практически на всей длине до самого пола, сохраняя заданную разность температур. Следует считать это утверждение сильным рекламным преувеличением, поскольку даже самая совершенная детурбулизация струи в сопловом аппарате не может исключить естественное вихреобразование на границах струи и связанное с этим порождение турбулентности.
рис. 1 Схема спаренной струи
рис 2 Спаренная струя
Переходя к схеме спаренной струи по [2], изображенной на рис.2, отметим, что помимо внутреннего теплоперетока, струя будет отдавать теплоту в обе стороны и температурный профиль станет размываться быстрее, чем в схеме рис.1. Пренебрегая особенностями укороченного участка размывания температурного профиля, сравним параметры защиты проема трех вариантов:
1) спаренной струи по схеме рис.2, 2) монотемпературной струи тех же размеров, что на рис. 2, нагретой до температуры tз , 3) монотемпературной струи тех же размеров при температуре t2 по схеме раздельной аэродинамической и тепловой защиты.
Относительные потери тепла с уходящими наружу массами будут
‹Qпот › = Qпот / Wя(t2 - t1) = η Q̃пот (15)
где η = G1/Gэн = 2[0,5(λ + 1) - 1/q]/(λ - 1) есть доля уходящих на улицу масс в полном расходе наружной эжекции, q - показатель работы завесы, λ - коэффициент эжекции струи. Относительный теплоотвод от ядра в холодную сторону с учетом теплоотвода и в теплую сторону по [3] равен
В режимах полной защиты q = 1, η = 1, в режимах предельной защиты по [3] q = q* =2/(λ*+1), λ* = [F¯/(K + 1)]0,5, F¯= Lстр /2bо , коэффициент К принимается для угла струи α = 0 К = 1,83. Принимая одинаковой аэродинамическую защиту для всех трех вариантов, приведем результаты расчетов по выражениям (12) - (18).
Таблица. Безразмерные суммарные тепловые мощности, необходимые для защиты проема.
Режим защиты
Полная защита q = 1
Предельный режим q= q*
Гидравлическая высота проема Lстр /2bо
20
40
20
40
Монотемпературная нагретая струя (вариант 2)
0,44
0,55
0,80
1,32
Спаренная струя (вариант 1)
0,35
0,48
0,78
1,32
Раздельная защита (вариант 3)
0,30
0,41
0,78
1,30
Спаренная струя с разделением q = 2 (вариант 4)
0,12
0,22
-
-
Как видно из таблицы, защита спаренной струей во всем диапазоне шиберующих режимов от полной защиты до предельного режима реализуется на тепловых мощностях в промежутке между монотемпературной нагретой струей и раздельной защитой, в полном соответствии с выводами [3]. В режиме полной защиты по варианту 3 - раздельная защита - максимальный достижимый эффект экономии тепловой мощности составляет 25 - 32%, а для спаренной струи (вариант 1) 13 - 20%. В предельном режиме шиберующей зашиты разница между вариантами исчезает. Переход за границу предельного режима, т.е. к смесительной защите, положения дел не изменит.
Таким образом, защита смесительного типа спаренными струями по [2] входных дверей общественных зданий имеет значительно более скромное энергетическое преимущество перед традиционной защитой монотемпературной струей.
Покажем схему, в которой спаренная струя будет обладать действительным преимуществом перед монотемпературной. Пусть аэродинамический режим защиты на заданную разность давлений в проеме выстроен так, что спаренная струя по схеме рис.1 при набегании на пол разделяется точно на две равные части. При этом внутренняя часть ядра струи возвращается в помещение, а наружная часть уходит на улицу. Этому режиму соответствует показатель защиты q = 2 (вариант 4). Поскольку показатель защиты q определяется массовыми расходами, а температуры и плотности потоков на схеме рис.1 будут отличаться, то для сохранения одинаковыми скоростей спаренных струй потребуются сопла с отличающейся шириной. Для получения приближенной оценки это обстоятельство в дальнейших выкладках проигнорировано.
Температура смеси определяется из уравнения баланса втекающей смеси, состоящей из внутренней половины расхода завесы и внутренней эжекции
Схема рис.1 позволяет упростить выражение теплопотерь в сравнении с (15) - (16). Как было получено, на участке L̅р ≤ 10 теплоотвод равен нулю. За пределами этого участка средняя температура ядра постоянна по длине струи tо = 0,5( t1 + t2). Это позволяет полный теплоотвод от ядра струи к эжектированным массам Q4 = αF(tо - t1) = ε4Wя(tо - t1) переписать в виде
Q̃пот4 = Q4/ (t2 - t1)Wя = 0,5ε4 (21)
где ε4 можно выразить как
ε4 = 0,065[(Lстр -Lр )/2bо]0,556 . (22)
С учетом η = 1, температура смеси будет θсм4 = 1 - ε4 / λ. Тепловая мощность компенсации в данной схеме составляет
‹Qком4 › = ‹Qпот4 › = 0,5 ε4 (23)
Расчет по (23) приведен в последней строке таблицы. Как видно, спаренная струя с разделением на две равные части у пола и растеканием этих частей в противоположные стороны значительно эффективнее защищает проем, чем традиционная монотемпературная струя.
В связи с этим, возникает задача связать параметры завесы с расчетным режимом защиты проема для обязательного растекания струй около пола. Воспользуемся рекомендациями [3]. Поскольку для верхних завес показатель защиты равен
q = 2[1 + λ(σ - sinα)]-1 , (24)
то, принимая q = 2, найдем условие реализации данной схемы
σ = ΔР̅ F̅ = sinα (25)
Из (25) понятно, что схема с q = 2 должна иметь угол струи α > 0. Кроме того, из (25) следует, что данная схема реализуема на относительно мощных высокоскоростных завесах. Это делает ее малопригодной для защиты входных дверей общественных зданий. Более предпочтительно использовать ее для защиты ворот промышленных помещений, особенно при частом и длительном открывании ворот. Однако техническая реализация такой завесы - непростая задача. При ее внутреннем расположении всасывание наружного воздуха должно происходить под верхним створом проема. Поток внутреннего воздуха должен поступать по отдельному параллельному воздушному тракту. Завесы, которые устроены по этой схеме, например, запатентованные технологии моделей DAT и MAT [5] для защиты холодильных камер, имеют усложненную конструкцию и достаточно высокую стоимость. Поэтому, учитывая значительную энергетическую эффективность, целесообразность применения таких завес должна определяться расчетом срока окупаемости.
Выводы
Таким образом, реальная энергетическая эффективность завесы со спаренными струями (60 - 70%) достигается в специальной конструкции завесы при соединении струй из наружного и внутреннего воздуха в аэродинамической схеме с их растеканием у пола в противоположные стороны.
Использованные источники
1. Никулин М.В., Савин В.К., Стронгин А.С. Экспериментальные исследования теплообмена струй воздушных завес//Гидромеханика отопительно-вентиляционных устройств: Межвузовский сборник научных трудов. Казань: КИСИ,1991.С.14-21. 2. Сквозняк остается на улице // Мир климата, №37.2006. 3. Марр Ю.Н. Воздушно-тепловые завесы. Расчет и проектирование завес для защиты проемов промышленных и общественных зданий. - СПб.: АО «НПО «Тепломаш», 2017. 4. Теория турбулентных струй. Издание 2-е переработанное и дополненное. Под редакцией Г.Н. Абрамовича. М.:Наука.1984. 5. Каталог фирмы biddle Gmbh «Luftschleier Typ CA»[Электронный ресурс] Режим доступа: http://www.biddle.de (дата обращения 31.08.2017)
',
)array (
'atr_id' => '3045',
'id' => '36893',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Ю.Н. Марр, кандидат технических наук, советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»',
)array (
'atr_id' => '3046',
'id' => '36893',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '3047',
'id' => '36893',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '3048',
'id' => '36893',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '3049',
'id' => '36893',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/marr/2018/isjornal-3-2018-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '3050',
'id' => '36893',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3051',
'id' => '36893',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2018-11-21 17:42:40',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='39259' array (
'atr_id' => '2002',
'id' => '39259',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Защита завесами проемов больших размеров. Проблемы и решения. Часть 2.',
)array (
'atr_id' => '2003',
'id' => '39259',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'Научная статья /Защита завесами проемов больших размеров. Проблемы и решения. Часть 2. Ю Н Марр, В Г Булыгин',
)array (
'atr_id' => '2004',
'id' => '39259',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'Научная статья /Защита завесами проемов больших размеров. Проблемы и решения. Часть 2. Ю Н Марр, В Г Булыгин',
)array (
'atr_id' => '2005',
'id' => '39259',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'Научная статья /Защита завесами проемов больших размеров. Проблемы и решения. Часть 2. Ю Н Марр, В Г Булыгин',
)array (
'atr_id' => '2006',
'id' => '39259',
'group_id' => '16',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => 'Продолжение статьи. Начало читайте в журнале "Инженерные системы" №2 , 2015.
Проемы больших размеров придают помещениям свойство герметичности. Это, в свою очередь, накладывает определенные особенности на аэродинамическую структуру в проеме и в пространстве помещения [1]. Во-первых, завеса должна обеспечивать расход воздуха и скорость струи, при которых показатель работы был бы равен q = 1 (q = Gз/(Gз + Gн), Gз - расход воздуха через завесу, Gн - расход наружного воздуха, протекающего в проем, при q = 1 Gн = 0). Во-вторых, из-за увеличения площади проема относительно площади помещения (а значит, и объема помещения) повышается кратность циркуляции воздушного потока через завесу. В самолетных ангарах кратность циркуляции достигает максимальных значений: обычная величина периода полной циркуляции воздушных масс в ангарах около 1 минуты. Это порождает проблему поддержания температурного режима при открытых воротах, защищенных завесами. Если завесы не подогревают воздух настолько, чтобы температура втекающей смеси равнялась расчетной внутренней температуре, то внутренний объем здания быстро заполняется воздухом с более низкой температурой, завесы начинают работать от этой температуры, а не от первоначальной расчетной, происходит понижение температуры в помещении. Обычная тепловая мощность синхронной компенсации теплопотерь - это мегаватты и даже десятки мегаватт. Если тепловой компенсации нет, то полное выхолаживание помещения до уличной температуры происходит за 3 - 5 минут даже при самой идеальной аэродинамической защите.
Проблема несоразмерной тепловой мощности защиты проемов завесами хорошо известна: на защиту проемов приходится тратить тепловую мощность, сопоставимую, а чаще превосходящую мощность компенсации теплопотерь через ограждения. В самолетных ангарах из-за высокой кратности циркуляции это несоответствие доходит до абсурда и парадокса. Парадоксальность ситуации заключается в чрезвычайной кратковременности использования огромных тепловых мощностей всего лишь 2 - 4 раза в сутки. Нетрадиционные методы защиты [1], такие как раздельная аэродинамическая и тепловая защита, экранирование струи холодной завесы и схема раздельной двухструйной защиты (схема «домик»), обеспечивают большую экономию тепловой мощности, однако на объектах типа самолетного ангара мегаватты не удается превратить в киловатты. Здесь предлагается эффективное инженерное решение обозначенной проблемы.
В. Г. Булыгин кандидат технических наук генеральный директор АО «НПО «Тепломаш»
Ю. Н. Марр кандидат технических наук советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»
Схематически решение сводится к использованию накопителя теплоты, зарядка которого осуществляется малой тепловой мощностью в течение длительного периода закрытых ворот, а разрядка происходит в короткий период открытых ворот с тепловой мощностью, необходимой для синхронной компенсации теплопотерь. Технологии накопления тепловой энергии для покрытия пиковых нагрузок получили свое развитие в начале 80-х годов прошлого века [2]. Однако они практически не применялись для обслуживания коротких форсированных по тепловой мощности режимов, за исключением бытовых водонагревателей. В [2] сделана попытка развенчать мифы, которые сложились вокруг технологий накопления и разобраться в реальном положении вещей в этой области. Все выводы опираются исключительно на американский опыт энерготеплоснабжения. Анализ накопления для реализации форсированных режимов в [2] отсутствует.
Дадим сначала укрупненную оценку масштабов сооружения по накоплению тепловой энергии, а затем подкрепим ее проектными расчетами. Примем за основу ангар с размерами 80х50х20 м. Объем помещения составляет 80000 м³. Для защиты ворот самолетного ангара обычно требуется такой расход воздуха через завесу, который создает внутреннюю циркуляцию с периодом около 1 минуты. При этом расход смеси, оттекающей от ворот, составляет 80000/60 = 1333 м³/с, или в массовом выражении 1670 кг/с. Пусть наружные условия таковы, что при расчетной внутренней температуре 15 °С средняя температура смеси составляет 6 °С. Тепловая мощность синхронной компенсации равна 1670х1,005х(15 - 6) = 15100 кВт. Поставлено условие, чтобы в течение 10 минут открытых ворот температура внутри ангара не опустилась ниже +1 °С. Для компенсации теплопотерь в ангаре установлено 150 воздухонагревателей со следующими параметрами: — расход воздуха 7600 м³/час, — тепловая мощность при температуре воды 90/70 °С и температуре воздуха 15 °С 100 кВт, — расход воды при этих же условиях 1,2 л/с, — подогрев воздуха при этих же условиях 38 °С.
Все воздухонагреватели установлены под потолком, всасывают самый теплый воздух и, передав ему компенсационную теплоту, наподобие дестратификаторов, отправляют его сильной струей вертикально вниз на перемешивание с охлажденной смесью. Суммарный расход горячей воды через нагреватели равен 1,2х150 = 180 л/с = 0,18 м³/с. Суммарный расход воздуха через нагреватели 396 кг/с.
Пусть горячая вода поступает в нагреватели из накопителя емкостью трехминутного суммарного расхода воды, т.е. 0,18х3х60 = 32,4 м³. В течение трех минут вода из накопителя выходит с температурой 90 °С и возвращается с температурой 70 °С. Предполагается, что конструкция накопителя не допускает перемешивания первичной воды с возвратной. Учитывая, что температура воздуха на выходе из нагревателей равна 15 +38 = 53 °С, температура смеси воздуха, оттекающего от проема со струями из нагревателей будет (6х1670 + 53х396)/(1670 + 396) = 15 °С.
Таким образом, в течение трех минут температура воздуха на всасывании в завесы и эжектируемого изнутри ангара будет оставаться неизменной и равной начальной расчетной внутренней температуре 15 °С. По истечении этого периода в нагреватели начнет поступать вода из накопителя с температурой 70 °С. Условие сохранения расходов воздуха и воды через нагреватели позволяет пересчитать температуры теплоносителей на выходе через коэффициент рекуперации τ = 38/(90 - 15) = 0,507 [3]. При новой температуре воды 70 °С, сохраняющейся в течение последующих трех минут, температура смеси воздуха, поступающей на всасывание в завесы и в нагреватели, начнет опускаться от 15 °С. Вместе с ней начнет понижаться температура затекающей смеси от 6 °С. Рассчитанное по минутам изменение температур воздуха и воды представлено в табл.1. Принято, что полная циркуляция воздуха в пространстве ангара происходит за 1 минуту, а полная циркуляция горячей воды в системе с накопителем за 3 минуты.
Укрупненная оценка показала, что накопитель диаметром 3 м и высотой около 4,7 м обеспечивает в течение 10 минут положительную температуру воздуха в ангаре. Средняя тепловая мощность разрядки составляет 11000 кВт. При этом расходуется около 7*10⁶ кДж теплоты. Зарядка накопителя в течение 7 часов потребует тепловую мощность не более 280 кВт, что и составляет разрешение энергетического парадокса, в том числе, способствует выравниванию потребления тепловой энергии. Масштабы накопителя теплоты, включая сюда и дополнительную насосную станцию, в сравнении с размерами самого ангара и ворот не представляются из ряда вон выходящими. В отдельных случаях при дефиците тепловой энергии на объекте в период закрытых ворот для подогрева воды в накопителе могла бы использоваться электроэнергия, предназначенная для привода вентиляторов завесы и воздухонагревателей при открытых воротах. Это также способствовало бы выравниванию потребления электроэнергии.
На примере того же ангара проделаем уточненные проектные расчеты температурной трансформации с использованием накопителей тепла для двух существенно отличающихся условий: наружная температура - 26 °С и - 50 °С при расчетной внутренней 15 °С. Размеры проема примем равными 12х60 м. Разности давления в проеме будут ΔРпр1 = 12,6 Па и ΔРпр2 = 21,8 Па. Угол струи от верхней завесы к плоскости проема α = 30°.
Приведем последовательность расчетных выражений для режима с показателем q = 1. Будем следовать выкладкам работ [1,4,5].
1. В общем случае параметр σ = ΔРпрFпр/(ρvз²Fз) имеет смысл отношения потоков импульсов внешнего воздействия Iпр = ΔРпрFпр и завесы Iз = ρvз² Fз Условием реализации предельного режима по [1] является равенство σ* = Iпр/ I*= 1 + sin α. Условием реализации режима q = 1 является равенство σˇ = Iпр/ Iˇ = 1/λˇ + sin α, где λˇ - коэффициент эжекции для режима q = 1. Вводя параметр j = Iˇ/ I*, как отношение потоков импульса режима с q = 1 к предельному режиму, найдем из условий реализации
j = (1+ sinα)/(1/λˇ + sinα) (1)
Параметр j является важнейшим показателем (наряду с q) организации защиты. Далее все расчетные параметры аэродинамической защиты выразим через j. Из (1) непосредственно следует выражение для коэффициента эжекции
λˇ = [(1+ sinα)/j - sinα]⁻¹ (2)
2. Геометрическое условие сопряжения прямолинейной части струи с ее искривленной частью, затекающей в проем, при заданном значении показателя q (в данном случае q = 1) по [4] превращается в квадратное уравнение относительно λˇ, которое при подстановке q = 1 принимает вид
F¯ˇ = Kλˇ2 + 0,5λˇ(λˇ + 1) (3)
и позволяет определить параметр F¯ˇ(гидравлическую высоту проема) в зависимости от j. 3. Из условия реализации режима q = 1 отыскивается параметр
σˇ = 1/λˇ + sin α (4)
4. Относительная разность давлений в проеме
ΔР¯пр = σˇ/ Fˇ (5)
5. Скорость струи в сопле завесы
vˇз = ( ΔРпр/ρ Δ¯пр )0,5 (6)
6. Поток импульса завесы для реализации условия q = 1 при заданной величине j
Iˇ = j ΔРпрFпр (7)
7. Расход воздуха через завесу для реализации q = 1 при заданной величине j
Vˇ3 = Iˇ/ρ vˇ3 (8)
Расход воздуха смеси, оттекающей от проема
Vˇсм = 0,5(1 + λˇ) Vˇ3 (8-1)
8. Расчетная гидравлическая длина струи для определения теплопотерь
L¯ = F¯ˇ/cosα (9)
9. Число единиц переноса теплоты по [1]
εL = 0,065(L¯)0,556 (10)
10. Относительные теплопотери струи при ее контакте с наружным воздухом
Q¯пот = Q̃|0L = 0,25[1 - exp(-2εL )] + 0,5εL (11)
11. Безразмерная температура смеси
θсм = 1 -2Q¯пот(λˇ + 1)-1 , (12)
Температура смеси
tсм = θсм(t2 - t1) + t1 (13)
12. Тепловая мощность синхронной компенсации теплопотерь
Qкомп = ρCp Vˇсм(15 - tсм) (14)
13. Мощность вентиляторов завесы
Nв = ΔPвVз/ηв (15)
Здесь ΔРв = 0,5ρ(vз/μ)2 - полное давление вентилятора, μ = 0,75 - коэффициент расхода (потери в воздушном тракте от вентилятора до выхода из сопла завесы), ηв = 0,7 - к.п.д. вентилятора.
Расчеты по выражениям (2) - (15) сведены в табл.2. Минимальное значение параметра j принято равным j = 1,5 в соответствии с рекомендацией [4] незначительного удаления от предельного режима, а также с учетом компоновочных ограничений в конструкции завес [6]. Как и следовало ожидать, соотношение j = 1,5 обусловило относительно невысокую скорость струи в сопле и весьма большую ширину сопла. Гидравлически короткая, толстая и низкоскоростная струя обеспечила относительно невысокие тепловые потери и достаточно высокую температуру смеси даже при самых суровых условиях. В противоположность этому соотношение j = 2 привело к структуре с гидравлически длинной, тонкой и высокоскоростной струей. Увеличенные тепловые потери заметно понизили температуру смеси и потребовали значительно большей тепловой мощности синхронной компенсации. В дополнение к этому, организация защиты на больших потоках импульса требует установки в завесы более высоконапорных и более мощных вентиляторов. Из табл. 2 видно, что при j = 2 мощность вентиляторов в 3 - 3,5 раза больше, чем при j = 1,5. Тем не менее, как следует из [6], конструкции серийных вентиляторов зачастую приводят к неизбежности организации защиты с соотношением потоков импульса около j = 2.
Таблица 1. Изменение температурной картины в пространстве ангара. Укрупненная оценка.
Температуры, °С
Минуты
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Воды в накопителе
90
90
90
70
70
70
54,4
54,4
54,5
41,3
Воздуха на всасывании в завесу и нагреватели
15
15
15
15
13,1
11,4
9,8
7,3
5,2
4,1
Воздуха в смеси от завес
6
6
6
6
4,1
2,4
1,4
- 1,0
- 2,0
- 4,0
Воздуха в струях от нагревателей
53,0
53,0
53,0
43,0
42,0
41,1
32,4
31,3
30,0
23,0
Воздуха, поступающего на всасывание
15,0
15,0
15,0
13,1
11,4
9,8
7,3
5,2
4,1
1,2
Таблица 2. Результаты проектного расчета параметров защиты проема 12х60 м
Соотношение потоков импульса j
1,5
2
Наружная температура, 0С
- 26
- 50
- 26
- 50
Разность давлений в проеме, Па
12,6
21,8
12,6
21,8
Коэффициент эжекции λˇ
2,0
2,0
4,0
4,0
Гидравлическая длина струи F¯ˇ
10,3
10,3
39,1
39,1
Поток импульса завесы Iˇ, Н
9070
15700
12090
20930
Ширина сопла, м
1,06
1,06
0,307
0,307
Скорость струи в сопле завесы, м/с
10,9
14,3
25,5
30,8
Расход воздуха через завесу, м3/час
2,5*106
3,3*106
1,69*106
2,04*106
Расход воздуха втекающей смеси, м3/час
3,75*106
4,95*106
4,23*106
5,1*106
Относительные теплопотери струи Q¯пот
0,24
0,24
0,45
0,45
Температура смеси tсм, 0С
8,7
5,0
7,6
3,3
Тепловая мощность синхронной компенсации теплопотерь, кВт
8244
17270
10920
20820
Период циркуляции масс в пространстве ангара, сек
77
58
68
56
Мощность вентиляторов завес, кВт
126
286
465
820
Количество воздухонагревателей
82
173
110
210
Используя установленные в самой верхней части ангара воздухонагреватели, запитанные от накопителя теплоты, рассчитаем температурную картину воздушных потоков в течение 10 - 14 минут. Для компенсации теплопотерь воспользуемся воздухонагревателями, параметры которых приведены выше. Количества воздухонагревателей приведены в табл. 2. Поминутная температурная трансформация для всех вариантов выполнена по схеме, аналогичной случаю укрупненной оценки (табл.1). Продолжительность удержания положительной температуры в ангаре в период открытых ворот определена в некотором диапазоне объемов накопителя. Результаты расчетов представлены на рисунке. Очевидный результат состоит в том, что более низкая наружная температура требует большего объема накопителя для реализации одной и той же продолжительности поддержания положительной температуры в ангаре. Вполне ожидаемый результат состоит в необходимости большего объема накопителя при организации защиты на большем потоке импульса струи при равных наружных температурах.
Неожиданный результат - в том, что даже накопитель самого большого объема 50 м3 для j = 2 и наружной температуры - 500С (продолжительность положительной температуры 10 мин.) представляет собой всего лишь емкость диаметром 3 м и высотой 7 м. В сравнении с размерами ангара и проема, это дополнение (даже включая насосы и прочую гидравлическую обвязку) не является избыточным, тем более, что с его помощью решается парадоксальная задача создания на короткий промежуток времени форсированной тепловой мощности без нарушения равномерности потребления тепла. Таким образом, проблема защиты ворот больших размеров завесами может считаться решенной.
Использованные источники 1. Ю.Н.Марр. Защита проемов больших размеров. Проблемы и решения// Инженерные системы. АВОК-Северо-Запад. № 2.2015. 2. М. МакКракен. Накопление тепловой энергии//АВОК. № 3.2004. 3. В.Г.Булыгин, Ю.Н.Марр. О тепловых характеристиках водяных воздухоподогревателей// Инженерные системы. АВОК-Северо-Запад. № 3 .2013. 4. Ю.Н.Марр. Об одном заблуждении при организации защиты проемов завесами//Инженерные системы. АВОК-Северо-Запад. № 4 .2015. 5. Ю.Н.Марр. Физическое моделирование защиты проемов завесами// Инженерные системы. АВОК-Северо-Запад. № 1, 2014. 6. В.Г.Булыгин, Ю.Н.Марр. Анализ сетевых характеристик при организации защиты проемов завесами//Инженерные системы. АВОК-Северо-Запад. №4.2015.
В Части 1 настоящей работы [1] приведены расчетные выражения и сделаны оценки мгновенных конвективных и фазопереходных теплопритоков через защищенные завесами проемы холодильных и морозильных камер. В Части 2 рассмотрены возможности, особенности и эффективность защиты дверей кондиционируемых помещений общественного назначения. В [2] эта проблема была лишь обозначена. Поэтому в настоящей работе предпринята попытка сформулировать проектные рекомендации более общего характера.
Отопительный период почти во всех регионах России продолжительнее времени, когда необходимо кондиционирование. Поэтому, в первую очередь, решается проблема защиты проемов завесами в холодное время года. В зданиях общественного назначения устанавливаются завесы смесительного типа с источниками тепла. В каталогах многих производителей завес можно обнаружить запись, что те же завесы с отключенными источниками или без источника тепла могут защищать проем кондиционируемых помещений. Это утверждение следует понимать так, что летом достаточно отключить источник тепла - и защищай охлаждаемое помещение подобранной и установленной для зимы завесой. Здесь будет показано, в каких случаях такая защита допустима и когда необходимо специальное решение.
Ю. Н. Марр кандидат технических наук советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»
Обращение холодной и теплой зон относительно проема делает разность давлений в проеме отрицательной и формально приводит к необходимости переноса завес на внешнюю сторону защищаемого холодного помещения (рис.1а). Кроме того, в отличие от зимних условий, когда разность давлений в проеме может достигать нескольких десятков Паскалей, летом разность плотностей воздуха будет значительно меньше, а вместе с ней будет меньше и модуль разности давления. Понятно, что при уменьшении разности давления против расчетной, по которой выбрана завеса, режим ее работы может перейти из смесительного в шиберующий. Это означает, что у любой офисной завесы, предназначенной для защиты входных дверей зимой в смесительном режиме, особенно, если защита происходила с «мягким» шиберованием [2], сформируется картина полноценного аэродинамического шибера: затекать внутрь проема будет ядро постоянного расхода вместе с частью эжектированных снаружи масс без проникновения под струей неэжектированного наружного потока. С изменением знака разности давления картина аэродинамического шибера изменится на противоположную: ядро постоянного расхода вместе с эжектированными теперь уже изнутри массами будет вытекать из проема на улицу. Такая трансформация режимов течения представляет самостоятельный интерес и будет рассмотрена далее на примерах.
рис.1 Схемы течения при защите завесами дверей кондиционируемых помещений.
При внешнем расположении завесы (рис.1а) защитная струя формируется из теплого наружного воздуха, и, если ее мощности достаточно, то струя доходит до пола, где эжектированные изнутри холодные массы отделяются и затекают назад в помещение, а ядро струи отправляется на улицу. Как сформулировано в [1], теплопритоки возникнут в процессе контакта теплой струи и холодных масс и выразятся в турбулентном теплопереносе, повышении температуры эжектированных масс и их поступлении в охлаждаемое помещение. В силу подобия тепловых и влажностных полей, точно также будет происходить и массоперенос в воздух охлаждаемого помещения. Если условия сложатся, то наряду с конвективными возникнут и фазопереходные теплопритоки.
Расположение завесы на улице проблематично во всех отношениях. Поэтому перенос ее внутрь здания целесообразен, даже если для этого потребуются дополнительные затраты. Внутренняя установка завесы, как показано на рис.1б, позволяет осуществлять всасывание наружного воздуха без существенного изменения картины течения в проеме на рис.1а. Повторимся, основная особенность схем течения на рис.1 состоит в том, что завеса всасывает наружный воздух и выбрасывает его наружу. Теплопритоки от прямого воздухообмена при этом отсутствуют. Однако и такое расположение завесы, как на рис.1б, требует сезонного демонтажа и разворота, если завеса изначально предназначалась для защиты отапливаемого помещения. Понятно, что в традиционной установке без разворота всасывающего окна завесы в сторону улицы она будет всасывать внутренний охлажденный воздух и выбрасывать его на улицу, создавая прямые потери холода в воздухообмене.
Здания, в которых поддерживается температура ниже температуры окружающей среды, по своему смыслу должны быть герметичного типа. Именно для них и предназначена, в первую очередь, схема защиты на рис.1б, которая при правильной реализации оставляет массу воздуха и его давление внутри помещения неизменными. Попытка защиты герметичного помещения традиционно установленной смесительной завесой приведет к полному разрушению защитной структуры в проеме и неконтролируемым теплопритокам в воздухообмене.
В действительности, многие помещения далеки от герметичности. Поэтому рассмотрим, прежде всего, трансформацию схем течения в проеме негерметичного помещения от разности давлений в предположении неизменяемой установки завесы с всасыванием внутреннего воздуха. Все результаты получены расчетом по выражениям [2] для верхней завесы. Укажем без выкладок, что исходные уравнения [2] справедливы как при положительной, так и при отрицательной разности давлений в проеме. Характерным параметром режимов, как обычно, является показатель работы завесы
q = Gз/(Gз + Gн) (1)
где Gз - массовый расход воздуха через завесу, Gн - расход наружного воздуха, втекающего в защищенный проем. Первоначально показатель q был введен только для случая обычной шиберующей защиты ворот, при которой его численная величина ограничивалась диапазоном q = 0 - 1. Нулевое значение соответствовало случаю, когда расход наружного воздуха многократно превышал расход завесы, что означало фактически полное отсутствие шиберующей защиты проема (и могло быть интерпретировано как смесительная защита). Равенство единице соответствовало полной защите проема, поскольку расход наружного воздуха был равен нулю.
В широком понимании, слагаемое Gн может принимать и отрицательные значения, что физически будет означать вытекание внутреннего воздуха наружу. Например, если при некоторых условиях наружу уходит половина расхода завесы, то Gн = - 0,5Gз и, согласно (1), q = 2. Но если наружу будет выброшен весь расход завесы Gн = - Gз , то знаменатель (1) устремляется к нулю, а показатель q к бесконечности. Однако такой режим наступает уже при отрицательной разности давления.
Дадим представление о связи параметров защиты с разностью давлений в дверях. В [2] для верхней завесы было показано из общих уравнений потока импульса, баланса потоков импульса при растекании струй и расхода, что показатель работы завесы равен
q = 2[1 + λ(σ - sinα)]-1 (2)
где λ - коэффициент эжекции, σ = (ΔРпр/ρv2)(Fпр/Fз) - параметр, характеризующий отношение потока импульса от разности давлений к потоку импульса завесы, Fпр/Fз - отношение площадей проема и сопел завесы (для выбранной завесы Fпр/Fз = 47,0). Поскольку завесы над дверями обычно устанавливают с нулевым углом струи, то далее всюду принято α = 0. В зимнее время при ΔРпр > 0 параметр σ > 0 и выражение (2) превращается в
q = 2(1+λσ)-1 (3)
Летом для режимов кондиционирования ΔРпр< 0 и σ < 0, поэтому показатель (3) должен иметь вид
q = 2(1-λ|σ|)-1 (3-1)
Его расчет для обоих случаев можно выполнять по (3), используя знак σ. Коэффициент эжекции в [2] определялся для ΔРпр > 0 из геометрического соотношения при развороте струи, затекающей в проем,
Kλ² + S2/v¯2 = F¯ (4)
где S2 - отношение расхода затекающей струи к расходу завесы, F¯ = Fпр/Fз . К = ξ/0,55, ξ - коэффициент качества струи, в общем случае, принимается ξ = 0,8. Для случая ΔРпр< 0 коэффициент эжекции определим из соотношения при развороте струи, вытекающей из проема,
Kλ² + S1/v¯1 = F¯ (4-1)
Подстановка в (4) и (4-1) S1 , S2, q и преобразования показывают, что в обоих случаях коэффициент эжекции определяется по одинаковой зависимости
λ = [F¯/(K + 0,5(1 + |σ|))]0.5 (5)
Вычислим параметры защиты для характерных режимов работы по (3) - (5):
3. режим полной защиты при ΔРпр > 0 q = 1, λσ = 1, λ ≈ [F¯/(K + 0,5)]0,5, σ ≈ [(K + 0,5)/ F¯]0,5, режим обращенной полной защиты при ΔРпр < 0 S2 = 0.5(λ - 1), q = +/- ∞, λσ = - 1, λ ≈ [F¯/(K + 0,5)]0,5, σ ≈ - [(K + 0,5)/ F¯]0,5
Пусть для защиты в зимнее время дверей 2,2х1,5 м без тамбура в двухэтажном здании высотой 6 м установлена завеса КЭВ-42П3111W c расходом воздуха 2100 м3/ч. Скорость струи 8,3 м/с. Температуры воздуха: наружного - 25 ºС и внутреннего +20 ºС, ветра нет. Через двери проходит 100 чел/час - по данным [3] принято К2 = 0,05. Рассмотрим сначала здание негерметичного типа. Для двухэтажного здания расчетная высота равна hрасч = 6 - 2,2/2 = 4,9 м, а разность давлений в проеме ΔРпр = 10,5 Па. Завеса обеспечивает температуру смеси 10 °С.
Рис. 2 Зависимость показателя работы завесы q от разности давлений в проеме
Рис. 3 Схемы течений в дверях негерметичногопомещения в зависимости от наружной температуры (разности давлений)
Результаты расчетов для завесы КЭВ - 42П3111W в условиях примера приведены на рис. 2 и 3, а также в табл.1. Схема А соответствует традиционной смесительной защите отапливаемого помещения. При повышении температуры до +12 ºС возникает предельный режим шиберующей защиты (схема В). С дальнейшим ростом температуры шиберующий режим проходит через полную защиту (схема С, q = 1) и переходит в симметричное растекание струи при ΔР = 0 (схема D). С этого момента начинается режим кондиционирования - наружная температура становится больше внутренней, а разность давлений изменяет знак. Нарушается симметрия растекания струи около пола и показатель защиты становится q > 2.
Нарастание модуля разности давлений приводит к убыванию знаменателя (1) и неограниченному возрастанию показателя q. Следует отметить режим с бесконечным значением показателя q (схема Е). Поскольку наружу уходит весь расход завесы, т.е. ядро постоянного расхода струи, а эжектированные изнутри массы отделяются от струи и остаются в помещении, то это есть не что иное, как аналог режима полной защиты (схема С). Мы его назовем «обращенным режимом полной защиты».
Если отрицательная разность давления еще увеличится по модулю, то эжектированные изнутри массы (сначала их часть) также будут выброшены из проема на улицу. Показатель q изменит значение с плюс бесконечности до минус бесконечности (разрыв функции) и начнет в отрицательной области расти по модулю. Его рост имеет смысл рассматривать только до режима, при котором вся струя целиком вместе с эжектированными изнутри массами выбрасывается на улицу (схема F). Это будет аналог предельного режима, который назовем «обращенным предельным режимом». Дальнейшее нарастание модуля отрицательной разности давления приведет к выбросу из помещения вместе со струей большой части внутреннего воздуха и q → 0.
Таблица 1. Изменение параметров защиты дверей негерметичного помещения при повышении наружной температуры
Параметр
Величина параметра
Обозначение схемы
А
В
С
D
E
F
tн, 0С
- 25
+ 12
+ 18
+ 20
+ 22
+ 30
ΔРпр, Па
10,5
1,7
0,43
0
- 0,35
- 1,87
q
--
0,4
1,0
2,0
+/- ∞
- 0,7
Режим защиты
Смесительный
Предельный
Полная защита
Симметричный
Обращенная полная защита
Обращенный предельный
Поскольку при наружной температуре +30 °С и разности давлений - 1,87 Па получается величина параметра σ ≈ - 1, то это означает, что в данных условиях завеса КЭВ - 42П3111W способна работать в обращенном предельном режиме (т.е. полного вытекания струи внутреннего охлажденного воздуха). Возникает вопрос, можно ли считать такую работу защитой охлаждаемого помещения. Для ответа необходимо сравнить холодопотери при работе завесы с теми, которые имели бы место при всасывании наружного воздуха по рис.1б, т.е. сравнить холодопотери от организованного завесой воздухообмена с потерями от организованного контакта теплой струи с холодными массами. Кроме того, оба варианта следует сравнить с теплопритоком от воздухообмена через незащищенную завесой дверь. Примем дополнительно влажность воздуха при +30 °С равной 60%, соответственно, энтальпия воздуха 71 кДж/кг. Энтальпия внутреннего воздуха при +20 °С и влажности 60% будет 39,2 кДж/кг.
При коэффициенте эжекции 3,9 расход потока, вытекающего из дверей (расход завесы плюс внутренняя эжекция), равен 6174 кг/ч. С учетом К2 = 0,05, расход составит 309 кг/ч. При этом теплоприток, как произведение расхода на разность энтальпий, будет Qз = 2,73 кВт. В незащищенном проеме негерметичного помещения при той же разности давлений ΔРпр = - 1,87 Па, коэффициенте расхода μ = 0,7 и проходе 100 чел/час (К2 = 0,05) потери холода составят Qб/з = 0,05х0,7х2,2х1,5х(71 - 39,2)х(2х1,16х1,87)0,5 = 7,62 кВт. Как видно, даже в обращенном предельном режиме эффективность защиты составит
Как предполагалось, для сравнительной оценки определим эффективность воображаемого варианта установки завесы, при которой она могла бы всасывать наружный воздух. При этом будем считать, что независимо от способа установки, структура струи остается неизменной. Меняются только температуры составляющих струи. При всасывании наружного воздуха на улицу выбрасываются только эжектированные изнутри массы с расходом 183 кг/ч (с учетом К2 = 0,05). Соответственно, потери холода составят 1,62 кВт, а эффективность по отношению к внутреннему всасыванию будет Э = (2,73 - 1,62)/2,73 = 0,40, а по отношению незащищенному проему Э = (7,62 - 1,62)/7,62 = 0,79.
Приведенные оценки показывают, что для кондиционируемых помещений негерметичного типа возможна защита завесами, выбранными и установленными для смесительной защиты в зимнее время с всасыванием внутреннего воздуха. Переустановка завесы на наружное всасывание повышает эффективность защиты, но не до такой степени, чтобы оправдать усилия и затраты на сезонный демонтаж и переворот завесы.
Иначе обстоит дело в герметичных помещениях. Рассмотрим то же помещение в варианте герметичного типа. В проеме герметичного отапливаемого помещения (температуры - 25 °С и + 20 °С) при защите смесительного типа разность давлений принимается пропорциональной 0,25 Нпр и равна 1,18 Па. Расход втекающего воздуха в этом случае определяется по половине площади проема с коэффициентом расхода 0,6 и будет 6525 кг/час или с учетом К2 = 0,05, расход 326 кг/час. По нему подбирается завеса, обеспечивающая в зимнее время температуру смеси 12 °С. Понятно, что меньшей разности давления в проеме герметичного помещения будет соответствовать значительно более слабая завеса, чем в предыдущем случае, например, можно установить завесу КЭВ-4П1154Е с расходом 500 м³/ч. Длина этой завесы всего 800 мм. Для смесительной защиты этого достаточно, но для защиты кондиционируемого помещения требуется завеса длиной в ширину проема. Поэтому в перспективе летней работы следует установить пусть даже с большим запасом завесу КЭВ-6П1264Е длиной 1500 мм с расходом 1000 м³/ч. В зимнее время такая завеса будет чаще отключаться термостатом. Как уже было сказано, независимо ни от каких условий, завеса в традиционной установке для отапливаемого помещения не может защищать герметичное помещение в режиме кондиционирования. Однако, даже если представить себе, что на летнее время осуществили разворот завесы всасывающим окном в сторону улицы для работы по схеме рис.1б, то оказывается , что мощности завесы КЭВ-6П1264Е не хватит даже для работы в обращенном предельном режиме. Так, при +30 °С разность давлений (для герметичного помещения по половине высоты проема) будет - 0,42 Па. При скорости струи 4,8 м/с параметр σ = - 0,87. Это означает, что режим работы лежит между обращенными полным и предельным ближе к обращенному предельному (σ** = - 1). Но для защиты герметичного кондиционируемого помещения подходит только один режим - обращенный полной защиты, когда ядро постоянного расхода, взятого с улицы, уходит на улицу, а эжектированные изнутри массы отделяются и остаются в помещении. Этому требованию соответствует та же, что и в предыдущем случае, завеса или холодная КЭВ-П3111А с расходом 2200 м³/час и скоростью струи 9,2 м/с. Для нее имеем σ = - 0,2, λ = 4,29 и q = 14,1, что очень близко к режиму обращенной полной защиты. Потери холода в этом случае обусловлены только контактом теплого ядра постоянного расхода с внутренними массами и составляют при учете К2 = 0,05 всего 0,14 кВт. Проверка на наличие фазопереходных теплопритоков показала, что они отсутствуют. Расход охлажденного воздуха, вытекающего через незащищенные двери, составляет 2570 кг/час, или с учетом К2 = 0,05, расход 128,5 кг/час. Потери холода незащищенного проема (по разности энтальпий) равны 1,14 кВт, эффективность защиты Э = (1,14 - 0,14)/1,14 = 0,88. Вместе с тем, можно представить себе развитие аэродинамической структуры в проеме герметичного помещения по совершенно иному сценарию, если над дверью останется подобранная для зимней защиты завеса КЭВ-6П1264Е. При повышении наружной температуры до 17,70С разность давлений опустится до 0,104 Па и в дверях сформируется режим полной шиберующей защиты. Дальнейшее повышение температуры должно привести к изменению знака разности давления и выбросу части струи на улицу. Это, в свою очередь, приведет к понижению давления воздуха в помещении, соответствующему уменьшению разности давления и восстановлению до некоторого момента режима полной защиты. Однако дальнейший рост модуля разности давлений с ростом наружной температуры опрокинет режим полной защиты и в помещение ворвется порция наружного воздуха. Давление в помещении восстановится, струя снова начнет вытекать на улицу, понижая давление и готовя новый импульсный прорыв наружного воздуха. В сочетании с периодически открывающимися и закрывающимися дверями при проходе посетителей, возникнет воздухообмен, который мы приближенно оценим для +30 °С, как расход при обращенном предельном режиме с учетом К2 = 0,05 - расход 0,0445 кг/с. Теплоприток по разности энтальпий составит 1,42 кВт, что одного порядка с теплопритоком просто через незащищенные двери.
Таким образом, теплопритоки через двери герметичных помещений значительно меньше, чем негерметичных, а эффективность защиты их проемов весьма высока. Однако летняя работа завес, подобранных для зимней смесительной защиты, невозможна по трем причинам: 1) Работа такой завесы приведет к теплопритокам того же порядка, как в случае незащищенной двери, 2) Для поддержания постоянного давления в помещении необходим демонтаж и разворот завесы всасывающими окнами к улице для забора наружного воздуха с выбросом его на улицу, 3) Единственно возможный для эффективной работы режим полной защиты требует завесу существенно большего расхода, чем смесительная защита в зимнее время.
Анализ показал, что важнейшим моментом в защите проемов кондиционируемых помещений обоих типов является забор наружного воздуха расположенной внутри помещения завесой. Наиболее близкое решение этой проблемы возможно с помощью завесы потолочного типа, у которой окна всасывания и сопло расположены в одной плоскости на нижней стенке корпуса. У потолочных завес эта стенка заделывается заподлицо с подвесным потолком. В кондиционируемых помещениях стенка с окном и соплом должна располагаться непосредственно над верхним створом дверей всасывающим окном в сторону двери. В этом случае реализуется схема течения по рис.1б. Для работы такой завесы в зимнее время всасывание холодного наружного воздуха следует заменить всасыванием теплого внутреннего воздуха. Это возможно, если в верхней стенке корпуса завесы устроить второе окно всасывания, а нижнее окно перекрыть внутренним перекидным экраном. АО «НПО «Тепломаш» предложил схему универсальной завесы, основанную на этом принципе и позволяющую без сезонного демонтажа и разворота защищать двери отапливаемых помещений зимой в смесительном режиме и кондиционируемых помещений летом в шиберующем режиме. Схема конструкции представлена на рис. 4.
Рис. 4. Схема защиты универсальной завесой а - отапливаемого помещения, б - кондиционируемого помещения
Переключение с одного режима на другой осуществляется поворотным экраном 10 на оси 11. Наружный привод экрана на рис.4 не показан. Окна всасывания 8 и 9 расположены на верхней и нижней стенке корпуса завесы.
Универсальная конструкция не исключает проблему сильно различающихся расходов завесы для отапливаемого и кондиционируемого герметичного помещения. Решение этой проблемы в пользу отапливаемого помещения, т.е. использование завесы заведомо заниженного расхода для защиты при кондиционировании приведет к режиму обращенного «мягкого» шиберования вытекающего через двери потока охлажденного воздуха. На рис.2 такой режим будет находиться левее границы обращенного предельного режима (разумеется с поправкой на величину разности давлений для герметичного помещения). Затекание наружного воздуха в герметичное помещение будет происходить через торцевые сечения струйной структуры между плоскостью двери и выходящей из завесы струей. Мягкое шиберование позволяет до некоторой степени снизить коэффициент расхода (например, с 0,6 до 0,4). Это уменьшит расход вытекающего воздуха с 2570 до 1713 кг/час, или с учетом К2 = 0,05 до 86 кг/час, а потери холода составят 0,76 кВт. Эффективность защиты с «мягким» шиберованием при этом будет всего Э = (1,14 - 0,76)/1,14 = 0,33.
Выводы
Таким образом, использование универсальной завесы «Тепломаш» решает задачу защиты дверей как негерметичных, так и герметичных помещений в период отопления и кондиционирования без сезонного демонтажа и переворота. При этом расход завесы следует выбирать преимущественно по условиям защиты в период отопления в смесительном режиме.
Использованные источники.
1. Марр Ю.Н. Защита воздушными завесами проемов охлаждаемых помещений. Часть 1// Инженерные системы. СПб.:АВОК Северо-Запад, 2017. 2. Марр Ю.Н. Воздушно-тепловые завесы. Расчет и проектирование завес для защиты проемов промышленных и общественных зданий. - СПб.: АО «НПО «Тепломаш», 2017. 3. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 1. / В.Н. Богословский, А.И. Перумов, В.Н. Посохин и др. 4-е издание. М.: Стройиздат. 1992.
При защите проемов завесами воздействие ветра принято учитывать, как добавку ветрового давления к гравитационной разности [1]. При этом расчетная скорость ветра, независимо от средних скоростей по [2], принимается не более 5 м/с. Для помещений герметичного типа (в частности, самолетных ангаров ) ветровая добавка не учитывается, поскольку, в отличие от гравитационной разности (массовая сила), ветровое давление (поверхностная сила) лишь изменяет внутреннее давление в здании. Физически это изменение происходит добавлением массы воздуха через защищенный проем в замкнутое пространство ангара (повышение давления до наружного) или уходом массы (понижение давления). Принятая в [1] методика была разработана в начале прошлого столетия для небольших по нынешним меркам размеров ворот в сравнении с размерами самого здания, когда неравномерностью ветрового потока в масштабах проема можно было пренебречь, а вся внешняя аэродинамика достаточно точно учитывалась аэродинамическими коэффициентами [3]. Ограничения расчетной скорости ветра были связаны с относительно небольшой высотой середины ворот (2 - 4 м).
Ю. Н. Марр кандидат технических наук советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»
Потребность в струйной защите проемов самолетных ангаров поставила новые задачи в плане аэродинамического взаимодействия ветра со струями завес . Во-первых, большая высота проемов (до 20 м) требует пересмотра расчетной скорости ветра в сторону ее увеличения, как минимум, до значений по [2] без ограничений. Во-вторых, принимая во внимание значительную высоту и протяженность проема самолетного ангара (до 60 м), приходится учитывать возможность критической деформации струйной преграды при неравномерном распределении давления ветра по площади проема от трехмерной картины обтекания здания воздушными массами.
В-третьих, на передний план при проектировании авиационных ангаров выходит преимущественное направление ветра в данной местности. Если ветер направлен «в лоб», т.е. прямо на стену с воротами, это будет одна картина обтекания и воздействия на защитную структуру. Если ветер направлен с противоположной стороны, то воздействие будет совершенно иным. Ветер может быть направлен параллельно и под некоторым углом к плоскости передней стены (проема). Тогда, в отличие от первых двух случаев, появятся касательные воздействия вдоль размаха проема. Есть основания считать, что при переходе к масштабам проема, сравнимым с масштабами здания, внешняя аэродинамика не может быть вполне учтена только аэродинамическими коэффициентами.
В-четвертых, оказывается необходимым дать оценку возмущениям, вносимым атмосферной турбулентностью, в частности, крупномасштабными вихревыми образованиями порядка размеров ангара. Такие вихри могут создавать порывы ветра со скоростями, превосходящими средние значения по [2]. Временной масштаб подобных возмущений может быть сравним с длительностью периода полностью открытых ворот (например, около 20 минут).
И, наконец, во весь рост встает проблема регулирования завесы при изменении наружной температуры. В [4] было предложено понижать частоту вращения вентиляторов для уменьшения расхода воздуха завесы при повышении наружной температуры против расчетной зимней. В предположении отсутствия влияния ветра на разность давлений в проеме герметичного помещения было показано, что для сохранения надежной защиты может потребоваться уменьшение расхода до двух раз. Это означает, что и скорость струи также уменьшится в два раза. Соответственно, поток импульса струи уменьшится в 4 раза. Однако ветровые характеристики при повышении температуры могут остаться на том же уровне. Возникает вопрос, не окажется ли намеренно ослабленная струйная защита проема при повышенной наружной температуре недостаточной для защиты проема.
Рис.1. Схема зоны аэродинамического следа при обтекании здания ветром [5].
Рис 2. Зависимость размеров зоны аэродинамического следа от габаритных размеров здания [5] (на графике размеры даны в относительных величинах - по отношению к Н).
В [3,5-7] детально рассмотрены вопросы аэродинамики обтекания зданий ветром. Общая картина аэродинамического следа от одиночного здания в виде параллелепипеда на плоскости [5] воспроизведена на рис.1 и 2. Около трехмерного плохо обтекаемого препятствия, как перед ним, так и позади него, а также с боков образуется сложная система взаимосвязанных вихревых циркуляционных зон (рис.1). Линии тока набегающего потока начинают отклоняться от прямолинейного направления вверх на расстоянии примерно 5 - 8 высот здания. Из-за трения о землю на ее поверхности образуется пограничный слой, в котором непосредственно перед фасадом возникает отрыв потока от поверхности земли. Вдоль всего фасада формируется зона циркуляции, которая заворачивает на боковые стенки здания, отрывается и переходит в структуру донного следа. Основной поток огибает сверху зону циркуляции перед фасадом. Скорости вдоль уходящих вверх линий тока изменяются мало, но нормальная составляющая к фасаду препятствия уменьшается. В средней части фасада возникает торможение потока и, как следствие, возрастание статического давления.
Вблизи верхней передней кромки фасада линии тока сближаются, локальная скорость возрастает и непосредственно от острой верхней кромки поток отрывается. В этой области наветренной стороны статическое давление понижается, причем его понижение зависит, как от конфигурации обтекаемого тела, так и от шероховатости подстилающей поверхности. В области пограничного слоя давление также понижается. Для относительно «нормальной» шероховатости поверхности приближенно рассчитанное по данным [6,7] распределение аэродинамических коэффициентов в средней вертикальной плоскости фасада при лобовом натекании ветра представлено на рис. 3. Видно, что в верхней и нижней частях наветренной стороны аэродинамические коэффициенты заметно снижаются по отношению к области максимума. Возле боковых вертикальных кромок фасада линии тока также сгущаются, скорость возрастает, давление понижается, но в меньшей степени, чем у верхней кромки.
Рис.3. Распределение аэродинамических коэффициентов в средней части фасада при лобовом натекании ветра.
Применительно к защищенному струей проему полученная информация вносит следующие коррективы в картину защиты. Во-первых, воздействие на проем герметичного помещения неравномерно распределенного по поверхности проема ветрового давления приведет к установлению внутри помещения среднего по площади фасада давления с добавлением к гравитационной разности давлений в проеме разностей ветровой составляющей - локальной и средней. Проиллюстрируем это для следующих условий: высота ангара 20 м, высота ворот 16 м, наружная температура - 40 °С и - 25 °С, внутри + 18 °С, скорость ветра по [2] принята 4 м/с и 8 м/с. Максимальное гравитационное давление на нулевой отметке равно 48,6 Па и 32,6 Па, средняя разность гравитационного давления в проеме, соответственно, 24,3 Па и 16,3 Па. Ветровые добавки к гравитационной разности давлений иллюстрирует табл.1. Верхний створ проема соответствует относительной высоте сечения Н̅ = 16/20 = 0,8, нулевая отметка (пограничный слой ветрового потока) Н̅ ≈ 0. По [6] на отметке Н̅ = 0,8 разность аэродинамических коэффициентов на рис.3 составляет Δк0,8 = к0,8 - кср = 0,86 - 0,74 = + 0,12, в пограничном слое Δк0 = 0,6 - 0,74 = - 0,14. По [7] эти же разности равны Δк0,8 = 0,68 - 0,6 = + 0,16, Δк0 = 0,55 - 0,6 = - 0,05. В среднем для табл.1 принято Δк0,8 = +0,14, Δк0 = - 0,1.
Таблица 1. Влияние неравномерности ветрового давления при лобовом натекании ветра на проем
Наружная температура
- 40 °С
- 25 °С
Скорость ветра, м/с
4
8
4
8
Динамическое давление ветра, Па
12,2
48,8
11,4
45,6
Относительная высота сечения Н̅
0,8
≈ 0
0,8
≈ 0
0,8
≈ 0
0,8
≈ 0
Ветровая добавка к гравитац. разности давлений, Па
+ 1,7
- 1,2
+ 6,8
- 4,9
+ 1,6
- 1,1
+ 6,4
- 4,6
Доля добавки в средней гравитац. разности давлений, %
+ 7%
- 5%
+ 28%
- 20%
+ 10%
- 7%
+ 40%
- 27%
Из табл.1 видно, что ветровые добавки к гравитационной разности даже при ветре 8 м/с преобразуют треугольную эпюру в трапециевидную без значительных отклонений от средней расчетной разности давлений. Таким образом, можно считать, что лобовое направление ветра не представляет опасности для защитной струйной структуры.
На заветренной стороне здания образуется сложная трехмерная циркуляционная зона, состоящая из нескольких вихрей. Давление в ней заметно ниже, чем с наветренной стороны, а максимальная скорость обратных токов не более половины скорости набегающего потока. Подвижность воздуха вблизи земли на удалении от задней стенки здания очень мала. Давление ветра на заветренную сторону отрицательное (направлено из помещения на улицу) и по [3,7] значительно более равномерное, чем на наветренной стороне. В этом случае давление в помещении просто понизится на величину отрицательного ветрового напора.
Для случая направления ветра вдоль стены с проемом становится актуальным как по распределению нормальных сил вдоль размаха проема , так и по касательному взаимодействию ветрового потока со струями завесы . Распределение нормальных нагрузок на боковой стене из [8] приведено на рис.4. В части касательных сил в [8] имеется лишь упоминание, что для боковых стен зданий с выступающими лоджиями аэродинамический коэффициент трения cf = 0,1.
Рис.4. Схема распределения нормальных нагрузок на боковой стенке из [8]. Величина e равняется меньшему из b (ширина здания) или 2h. Аэродинамические коэффициенты се равны: се(А) = - 1, се(В) = - 0.8, се(С) = -0,5.
Что касается неравномерности распределения нормальной силы по размаху проема, то изменение ее величины относительно среднего ветрового давления кср = - 0,67, согласно аэродинамических коэффициентов рис.4, составит по краям проема ΔРА = (-1+ 0,67)х12,2 = - 4,0 Па и ΔРС = (-0,5 + 0,67)х12,2 = + 2,0 Па для ветра 4 м/с, что можно считать безопасным на расчетном режиме. Однако для ветра 8 м/с добавки ветровых давлений к среднему превратятся в - 16 Па и + 8 Па, а это уже вызывает опасения. Отрицательная величина добавки на переднем краю проема уменьшит разность давлений по отношению к расчетной (гравитационной) и защитная струя из режима полной защиты перейдет в режим выноса струи на улицу. На противоположном краю проема положительная добавка увеличит разность давлений и вместо расчетного режима полной защиты возникнет затекание наружного воздуха внутрь помещения. Вытекание наружу и затекание внутрь быстро сбалансируются - сформируется устойчивое продувание помещения холодным воздухом.
Касательные силы по [8] при ветре 4 м/с ( - 40 °С) равны τ = 12,2х0,1 = 1,22 Па , что составляет лишь 5% от средней разности гравитационного давления в проеме (24,3 Па). Однако при ветре 8 м/с касательное напряжение возрастает почти до 5 Па и это уже 20% средней разности давлений. Однако величина коэффициента трения, в данном случае, значительно завышена из-за специфики структуры поверхности стены (лоджии), для которой коэффициент и определен. Касательное омывание ветровым потоком другого воздушного потока ( струй завес ) не должно приводить к появлению столь значительных сил трения. Когда в специальной литературе говорят об опасности ветра, который может «сдувать» фрагменты защитной структуры и создавать в ней прорехи, обычно имеют в виду псевдокасательные воздействия при обтекании поперечным ветровым потоком выступающих в него фрагментов струйной пелены.
В общем случае, проем ангара будет ориентирован под некоторым углом по отношению к основному направлению ветра. Примерный вид обтекания представлен на рис.5. Набегающий поток направлен под углом α к нормали к проему. При подходе к проему линии тока отклоняются на еще больший угол, огибают зону отрыва перед плоскостью стены с проемом и уходят вверх, отрываясь под углом от верхнего края ангара. Отрыв потока в угловой зоне фасада у проема представляет собой не просто вращающийся вихрь, а структуру со спиральными траекториями, направленными влево вдоль проема. У левого края ангара спиральная структура загибается и уходит в заднюю циркуляционную зону. Такая картина движения потоков может изменить распределение нормальных давлений на противоположное: у правого края сформируется область повышенного давления, тогда как у левого края давление понизится. Устойчивость защитной структуры, особенно при не очень низких температурах, но сильном ветре, снова может оказаться нарушенной.
Рассмотрим воздействия атмосферной турбулентности. Можно выделить три характерных масштаба времени. Во-первых, масштаб существования защитной структуры, он равен продолжительности полностью открытых ворот и исчисляется десятками минут.
Второй масштаб - это продолжительность формирования струи на длине от сопла до пола ангара, он характеризует быстроту восстановления защитной структуры после внесенного возмущения. При скорости струи на выходе из сопла около 15 м/с и высоте проема 15 м масштаб имеет порядок 1 с. Третий масштаб - это время воздействия крупного турбулентного образования. Оценим его как отношение высоты ангара к скорости ветра, т.е. около 20/5 = 4 с. Поскольку два последних масштаба одного порядка и много меньше временного промежутка существования защитной структуры, можно не принимать во внимание такие относительно кратковременные турбулентные воздействия. Возмущения, связанные с отклонением направления и скорости ветра от наиболее вероятного, продолжительность которых превосходит время полностью открытых ворот, следует рассматривать в контексте влияния произвольного направления ветра.
Последний из поставленных в работе вопросов ветрового воздействия относится к проблеме сохранения надежной защиты в процессе регулирования завесы при повышении наружной температуры. В [4] показано, что при организации защиты проема на расчетную температуру - 30 °C в диапазоне наружных температур до + 10 °C может потребоваться уменьшение расхода воздуха и скорости струи более, чем в два раза.
В предположении равномерного и стационарного набегающего ветрового потока на стену с проемом можно не учитывать ветровой напор в разности давлений в проеме герметичного помещения. В этом случае повышение наружной температуры связано с требуемым понижением частоты вращения вентиляторов и соответствующим уменьшением расхода воздуха через завесу простой зависимостью [4]
n/no = [(θ - 1)/( θo - 1)]0,5 (1)
Здесь θ = Тв/Тн - отношение абсолютных температур, внутренней к наружной, индекс 0 относится к расчетным зимним параметрам. Уменьшение потока импульса завесы с повышением наружной температуры равно
I/Io = (n/no)2 = (θ - 1)/( θo - 1) (2)
В диапазоне от - 30 °C до + 10 °C это означает расчетное преднамеренное ослабление защитной структуры почти в 7 раз. Покажем на конкретном примере границы безопасного ослабления защиты при регулировании завес. Рассмотрим ангар с проемом высотой 17 м. Расчетная наружная температура - 35 °C, внутренняя + 18 °C. Проем защищен верхней завесой с удельным расходом воздуха (на единицу длины по размаху проема) 82000 м3/час/м. Ширина сопла 1,3 м, скорость струи на выходе 16,3 м/с. Угол струи к плоскости проема 30°. По методике [4] разность гравитационных давлений в проеме 22,5 Па, коэффициент эжекции λ = 2,27, показатель защиты q = 1,0 - полная защита проема, температура смеси 10,2 °С.
Расчет аэродинамических и тепловых параметров защиты по мере повышения наружной температуры, обеспечивающих режим полной защиты в соответствии с выражением (1), представлен в табл. 2.
Таблица 2. Параметры защиты проема при повышении наружной температуры (q = 1,0).
Наружная температура,°С
- 35
- 25
- 15
- 5
+ 5
Разность гравитационного давления, ΔРпр, Па
22,5
17,5
12,9
8,7
4,7
Удельная сила давления, Iпр, Н/м
383
298
219
148
80
n/noпо (1)
1
0,88
0,76
0,62
0,46
Удельный расход завесы, м3/с/м
21,2
18,6
16,1
13,1
9,8
Удельный поток импульса завесы, Iз, Н/м
415
321
239
159
88
Отношение Iз / Iпр
1,08
1,08
1,09
1,08
1,09
Температура смеси в отсутствие ветра, °С
10,2
11,7
13,1
14,6
16,0
Динамическое давление ветра, Па при 8 м/с
47,5
45,5
43,8
42,1
40,6
Ветровая добавка к ΔРпр при лобовом ветре, Па - верх проема - пограничный слой
+6,7 -4,8
+6,4 -4,6
+6,1 -4,4
+5,9 -4,2
+5,7 -4,1
Доля от ΔРпр, % (лобовой ветер) - верх проема - пограничный слой
+30 -21
+36 -26
+47 -34
+68 -48
+121 -87
Ветровая добавка к ΔРпр при продольном ветре, Па - начало проема - конец проема
-15,7 +8,1
-15,0 +7,7
-14,5 +7,4
-13,9 +7,2
-13,4 +6,9
Доля от ΔРпр, % (продольный ветер) - начало проема - конец проема
-70,0 +36,0
-86,0 +44,0
-112,0 +57,4
-160,0 +82,7
-285,0 +146,8
Как видно из табл.2, при ветре 8 м/с по мере повышения наружной температуры и соответствующего ослабления защиты возможна критическая деформация струи при лобовом направлении ветра и, особенно, при продольном его направлении. Возможно, что ослабление лобового ветра до 4 м/с, сдвинет границу устойчивости структуры в область более высоких наружных температур, чего нельзя сказать о продольном ветре. При продольном ветре разрушение структуры гарантировано. Примерно также будет складываться ситуация и при направлении ветра под углом к стене с проемом.
Рис.5. Обтекание ветром фасада под углом α.
Выводы 1. При проектировании самолетных ангаров следует учитывать розу ветров места расположения ангара (наиболее вероятное направление и скорость ветра по [2] без каких-либо ограничений). 2. Предпочтительная ориентация ангара к направлению ветра - расположение стены с проемом на наветренной или заветренной сторонах. 3. Ориентация стены с проемом параллельно направлению ветра или под острым углом (менее 45°) к направлению ветра опасна нарушением сплошности защитной струйной структуры нормальными силами, неравномерно распределенными по размаху проема. Для удержания режима полной защиты по всей ширине проема потребуется локализованная вариация расхода по группам модулей завесы в зависимости от величины избыточных давлений по размаху проема , создаваемых ветровыми потоками. В связи с этим, может потребоваться установка в конце проема относительно направления ветра более мощных завес, в сравнении со средней и начальной частью проема. 4. Регулирование работы завесы уменьшением расхода воздуха при повышении наружной температуры против расчетной зимней не нарушит режима полной защиты, если проем расположен на наветренной или заветренной сторона ангара . 5. При ориентации стены с проемом параллельно или под острым углом к направлению ветра удержание режима полной защиты по всей ширине проема при всех наружных температурах потребует тонкого и дифференцированного локализованного регулирования расхода по группам модулей в зависимости от локального распределения избыточного давления вдоль размаха проема, наряду с общим уменьшением расхода при повышении наружной температуры. 6. Атмосферная турбулентность с вихрями масштаба размеров ангара может привести к кратковременному разрушению защитной структуры (порядка нескольких секунд) с быстрым ее восстановлением. 7. Сильные ветровые возмущения с масштабами, превышающими продолжительность защиты открытых ворот, могут полностью разрушить структуру завесы.
Использованные источники
1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 1. / В.Н. Богословский, А.И. Перумов, В.Н. Посохин и др. 4-е издание. М.: Стройиздат. 1992. 2. Свод правил СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* (с изменением №2). Москва. 2012. 3 Реттер Э.И. Архитектурно-строительная аэродинамика. - М.;Стройиздат,1984. - 294 с. 4. Марр Ю.Н. Воздушно-тепловые завесы. Расчет и проектирование завес для защиты проемов промышленных и общественных зданий. - СПб: АО «НПО «Тепломаш», 2017. 5. Отопление и вентиляция. В двух частях. Часть II. Вентиляция. Под ред. д.т.н. проф. В.Н.Богословского. М.: Стройиздат. 1976. 6. Реттер Э.И., Серебровский Ф.Л. Аэродинамическая характеристика жилых зданий // АВОК. №5.2008. 7. Э.Симмиу, Р.Сканлан. Воздействие ветра на здания и сооружения. Пер. с английского Б.Е.Маслова, А.В.Швецовой. Под ред. к.т.н. Б.Е.Маслова.М.:Стройиздат.1984. 8. Свод правил СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*
В преддверии 20 летнего юбилея ЗАО "НПО "Тепломаш" профессиональные издания публикуют тематические статьи посвященные данному событию и достижениям завода в области тепловой техники. Вы с ними можете ознакомиться в 3 номере журнала "Инженерные системы АВОК-Северо-Запад " или на нашем сайте.
Показано, что отвод сопловой части верхней холодной завесы от кромки проема внутрь помещения, т.е. частичное экранирование струи ограждением, позволяет в ряде случаев повысить температуру втекающей смеси и уменьшить тепловую мощность компенсации теплопотерь.
1. Течение в проеме с экранированной верхней струей представлено на рис.1. Экранированная до сечения «а» струя имеет расход воздуха Ga = λaGз с температурой t2, где Gз – расход воздуха через завесу, λa = (0,55/ξ)(a/bзcosα)0,5 – коэффициент эжекции струи в сечении «а», bз – ширина сопла завесы, ξ – коэффициент качества струи [1]. Допустимость плоской постановки задачи обоснована в [1]. На участке до сечения «а» теплопотери экранированной струи отсутствуют. Далее в проеме развивается структура, контактирующая наружной стороной с холодным воздухом (температура t1) и обрастающая холодными эжектированными массами. Однако эти массы не вступают в прямой контакт с ядром постоянного массового расхода струи Gз, поскольку между ними протекают массы, эжектированные на участке «а» с температурой t2.
Ю. Н. Марр кандидат технических наук начальник отдела перспективных разработок ЗАО «НПО «Тепломаш»
Теплые массы с расходом Gэа = 0,5(λa - 1)Gз , перемешиваясь с холодными, продолжают экранировать ядро постоянного расхода струи. Экранируемое ядро охлаждается медленнее. В зависимости от установившегося режима течения часть эжектированных снаружи масс затечет в проем вместе с ядром постоянного расхода и внутренними эжектированными массами. Полные теплопотери защитной структуры будут определяться тремя обстоятельствами: интенсивностью охлаждения ядра постоянного расхода струи, величиной расхода воздуха, отделяющегося и уходящего от струи наружу и величиной расхода наружного воздуха, затекающего в проем.
2. Поскольку экранированная струя развивается в ограниченном пространстве, возникают деформации полей давления и скоростей. Сделаем оценки возможным деформациям (Соображение о необходимости учета влияния ограниченного пространства на развитие струи принадлежит В.Г.Караджи).
Для оценки использовалось решение задачи о распространении свободной струи вблизи экрана [2] (раздел 6, §2, стр.217-229). Рассмотрим завесу с шириной сопла bз = 0,15 м в диапазоне расстояний а = 1 – 3 м, с углом выхода струи 300 к плоскости проема в сторону улицы. Расстояние от экрана (вертикальной стены ограждения) до сопла определяется как с/bз ≥ (а/bз)tgα + 0,5λa2/cosα. В этом выражении ширина струи в сечении «а» вычислялась по среднемассовой скорости. Можно показать, что угол натекания струи на экран составляет 30,60, а точка касания оси струи экрана лежит за пределами расстояния «а», т.е. в области проема. При начальном угле истечения струи 00 в широком диапазоне расстояний (с/bз), начиная от 2,5, искривление струи также незначительно, точка касания с экраном располагается дальше, чем при угле 300.
Дадим оценку дополнительному разрежению, возникающему в пространстве между корпусом завесы и экраном. В этот промежуток устремляется расход воздуха, эжектируемого струей на длине экранирования «а» и равный Gэа = 0,5(λа – 1)Gз. Средняя скорость воздуха при тех же параметрах и при скорости на выходе из сопла завесы 12 м/с не превышает 1 м/с. Соответственно, возникает разрежение не более 0,5 Па.
Таким образом, можно пренебречь влиянием ограниченного пространства на формирование экранируемой струи и рассматривать ее, как свободную затопленную.
3. Введем обобщенный показатель действия завесы – параметр q как q̃ = Ga/(Ga + Gн) (1) где Ga – массовый расход струи на уровне верхней кромки проема (аналог расхода через завесу в принятой интерпретации показателя q для неэкранированных струй), Gн – массовый расход части наружного эжектированного на длине (h – a)/cosα воздуха, затекающего в проем. Уравнение импульсов в проекции на направление, перпендикулярное плоскости проема, позволяет выразить (1) в виде q̃ = 2λa(v̅1 + v̅2)[2(σ - sinα) + v̅1(λh + λa) – v̅2(λh – λa)]-1 (2) Здесь σ = ΔP̅прF̅̅, F̅= Hпр/bз, ΔP̅пр = ΔРпр/ρvз2, v̅1 и v̅2 – среднемассовые скорости потоков, растекающихся от проема наружу и вовнутрь, отнесенные к скорости струи в сопле vз , λh – коэффициент эжекции струи в сечении «h». Полагая, что скорости v̅1 и v̅2 по порядку величины не должны отличаться от среднемассовой скорости струи перед поворотом в проем v̅с, а также используя условие сохранения потока импульса вдоль струи до поворота, получим v̅1 = v̅2 = v̅с = 1/λh (3) Подставляя (3) в (2), найдем q̃ = 2(λa/λh)(σ – sinα + λa/λh)-1 (4) Струя развивается по законам свободной затопленной от сопла до области поворота внутрь помещения (см. рис.1).
Расчетная длина струи определяется как z = h/cosα. Принято, что толщина струи, затекающей в проем, связана с h равенством δ2 + h = Hз (5) Развертывая и преобразовывая выражение (5), получим обобщенное на рассматриваемый случай уравнение для определения коэффициента эжекции λh = (F̅+ a̅)0,5[cosα/(0,55/ξ)2 + 0,5(1 + σ – sinα)]-0,5 (6)
где a̅= a/bз .
Таким образом, при заданных величинах α, σ, a̅, F̅ можно вычислить коэффициенты эжекции λa и λh и далее параметр q̃ . При этом «традиционный» показатель действия завесы будет равен
q = [λa/ q̃ - 0,5(λa – 1)]-1 (7)
или, после подстановки q̃ по (4)
q = 2[1 + λh(σ – sinα)]-1 (8)
Устремляя a → 0, чисто математически получим λа→ 0. Однако физический смысл имеет только λ ≥ 1, чему соответствует некоторое минимальное конечное расстояние от сопла. Это является следствием упрощения действительной структуры струи, которое позволяет отсчитывать расстояние не от полюса струи, а от выходного сечения сопла. Если при а → 0 положить λа = 1, то выражение (4) превращается в (8), что и подтверждает тождественность физического смысла того и другого. Сравнивая (4) и (8), легко убедиться в том, что q ≤ q̃. При q̃ = 1 выражение (7) становится равным
q| q̃ =1 = 2/(λa + 1) (9)
и это означает, что струя с расходом Ga заворачивает в проем, а массы, эжектированные на участке между сечениями «а» и «h», отделяются и уходят на улицу.
При q = 1 вся наружная эжекция Gэh = 0,5(λh – 1)Gз, включая ее экранированную часть, отделяется от струи и уходит на улицу, а показатель равен
q̃|q=1= λa/[1 + 0,5(λa – 1)] (10)
По аналогии с неэкранированной структурой можно показать, что вся струя с расходом Gh = λhGз затекает в проем (предельный режим защиты) при
q̃*= 2λa/(λa + λh) (11)
Это минимальное значение показателя, при котором неэжектированный снаружи воздух не прорывается под струей. Используя полученные зависимости, найдем расход уходящей на улицу части струи. При q̃* ≤ q̃ ≤ 1
Из табл.1 видно, что понятный значительно более интенсивный рост λа в сравнении с λh при увеличении степени экранирования приводит к повышению показателя q̃ в полном соответствии с выражением (4). Увеличение разности давления в проеме снижает уровень показателя q̃ и при 10 Па он становится равным предельному нижнему значению q̃* по (11).
4. Проанализируем теплопотери экранированной струи с отделяющимися и уходящими на улицу массами. С этой целью, в первую очередь, оценим интенсивность охлаждения ядра постоянного расхода. Подход к этому состоит в выделении ядра постоянного расхода струи и приложении к ядру методов теории теплообменных аппаратов с введением аналогов конвективных коэффициентов теплоотдачи [3]. Показано, что в свободной затопленной струе коэффициент теплоотдачи определяется из критериального выражения St = 0,065(L/bз)-0,444, где St = α/(ρCpvз) - критерий Стантона.
Рассмотрим тепловой поток от ядра постоянного расхода ненагретой струи в сторону улицы. В общем случае, от площадки dF ядра с наружной стороны струи уходит теплота
dQ = α(tя –t1)dF = (t2 – t1)Wяθdε (14)
Здесь α – коэффициент конвективной теплоотдачи от ядра постоянного расхода струи принимается постоянным средним на длине струи, Wя = GяCp – водяной эквивалент ядра постоянного расхода, параметр ε = αF/Wя называют числом единиц переноса теплоты. Безразмерная температура ядра постоянного расхода θ = (tя – t1)/(t2 – t1) формируется как уходом теплоты наружу, так и поступлением ее изнутри здания. В [3] найдено для неэкранированной струи
θx = 0,5[1 + exp(-2εx)] (15)
Важно, что из критериального выражения для числа Стантона непосредственно получается равенство ε = 0,065(L/bз)0,556 .
Подстановка (15) в (14) и интегрирование от x = 0 до L дает
Q̃|0L = 0,25[1 – exp(-2εL)] + 0,5εL (16)
Здесь Q̃|0L = Q|0L / (t2 – t1)Wя. Можно показать, что для экранированной холодной струи, у которой в промежутке от х = 0 до х = а теплопотери отсутствуют и температура всей струи в сечении «а» равна t2, выражения (15) и (16) преобразуются в
Оценка теплопотерь по (18) до некоторой степени условна, поскольку предполагает, что температура всей эжектированной массы около ядра постоянного расхода не зависит от втекания эжектированных масс Gэа с температурой t2. Введем корректировку выражения (18), используя приближенную оценку условного повышения температуры t1 до t1усл. Рассчитаем среднюю температуру смешения tсм теплоты экранированной части эжекции Qэа = GэаСр(t2 – t1) с холодной наружной частью эжекции без учета прихода теплоты от ядра постоянного расхода. Условную температуру для расчета теплопотерь ядра примем равной t1усл= 0,5(t1+ tсм), а полную теплоту в потоке эжекции Qэh = Qэа + Q|aL (при t1усл). После соответствующих подстановок и преобразований получим окончательно
5. В завершение дадим числовые оценки двум основным проектным параметрам: температуре смеси tсм, втекающей в защищенный экранированной струей проем, и тепловой мощности компенсации теплопотерь Qкомп = GсмCp(t2 – tсм), где Gсм – суммарный расход смеси, втекающей в помещение от защищенных ворот. Под компенсацией здесь понимается такая организация защиты проема, когда затекающий от ворот в помещение поток подогревается независимыми воздухоподогревателями и внутренняя температура поддерживается постоянной и равной t2. Величина этой тепловой мощности может служить мерой энергетической эффективности организации защиты. Реально в период открытых ворот во многих случаях допускается понижение температуры в помещении с последующим более или менее длительным ее повышением до заданной величины. В таких случаях тепловая мощность компенсации меньше введенной здесь Qкомп , хотя энергетические затраты на компенсацию могут оставаться неизменными.
Для экранированной струи при q̃ ≤ 1 тепловой баланс
(tсм – t1)(Ga + Gн + Gэhв – Gэaв) = = Ga(t2 – t1) + Gн(t1 – t1) + (Gэhв – Gэaв)(t2 – t1) - Q̅потGз(t2 – t1), (21) в данном случае Gсм = Ga + Gн + Gэhв – Gэaв, верхним индексом «в» отмечены расходы эжекции внутренних масс.
После преобразований безразмерная температура смеси будет
Тепловой поток компенсации после подстановки (22) и преобразований равен
Q̅комп = λa(1/q̃ - 1) + Q̅пот (23)
Из (23) видно, что на режиме q̃ = 1 Q̅комп = Q̅пот, в остальных случаях необходима компенсация не только потерь с уходящими массами, но и втекающих холодных масс эжекции (q̃ < 1). На предельном режиме q̃ = q̃* Q̅пот = 0 и с учетом (11) Q̅комп = λa(1/q̃* – 1) = 0,5(λh – λa).
Для экранированной струи при q̃ > 1 в выражении теплового баланса (21) изменится сомножитель при слагаемом Gн. Вместо (t1 – t1) = 0 появится сомножитель (t2 – t1), поскольку этот поток приходит не снаружи в проем, а уходит изнутри (из Gа) с температурой t2 . Кроме того, величина Gн становится отрицательной и равной λa(1/q̃ – 1) Gз . Выражение (22) преобразуется в
а выражение (20) остается неизменным вместе с (13).
Результаты расчета основных параметров защиты проема экранированной струей приведены на рис.2 и 3 для условий примера из раздела 3. Теплопотери ядра постоянного расхода струи определялись по полной длине струй с учетом угла 300. Для интерпретации полученных результатов рис.2 и 3 необходимо рассматривать совместно с табл.1. На режимах работы q̃* ≤ q̃ ≤ 1 имеем очевидный результат: температура смеси tсм растет вместе с q̃ независимо от разности давлений на проеме и величины экранирования. Очевидность опирается, в первую очередь, на снижение доли поступающего в проем холодного наружного воздуха. Это обстоятельство начинает играть главную роль при q̃ → q̃* . Например, при ΔPпр = 10 Па, когда показатель q̃ = q̃*, его величина возрастает от 0,48 на режиме без экранирования до 0,88 в случае с максимальным экранированием, а температура смеси возрастает от 1,3 до 12,70С.
Для понимания феномена целесообразно рассмотреть предельный случай q̃* = 1, т. е. ситуацию совмещенных режимов полного затекания струи в проем и отсутствия проникновения в проем холодного наружного воздуха. Это становится возможно, если формирование струи до поворота закончилось за экраном в сечении «а» и с этого сечения начался поворот струи внутрь помещения. Из (11) следует, что при q̃* → 1 будет λh → λa и, соответственно, h → a. Приравнивая выражение (6) к λa , найдем для ΔPпр = 10 Па а¯*= 47,4 или а*= h* = 7,1 м. Нижним индексом «звездочка» здесь отмечена принадлежность размеров к предельному режиму q̃*. Поскольку на этом режиме Q̅пот = 0, то из (22) следует θсм = 1, т.е. tсм = t2.= 180С. При всей неожиданности подобного результата, он легко объясним в рамках принятой модели. Вся струя до сечения поворота сформирована из внутреннего воздуха с температурой t2. Начиная с сечения «а», которое совпадает с верхней кромкой проема, начинается поворот струи внутрь помещения. Принятая модель пренебрегает незначительной эжекцией наружных масс на участке поворота струи с их последующим отделением и уходом на улицу. Из этого и следует Q̅пот = 0. Для «нормальных» ситуаций, когда предельные режимы q̃* и q̃ = 1 достаточно удалены друг от друга, данное упрощение вполне справедливо. Однако в ситуациях сближения предельных режимов при экранировании струи, вплоть до их совпадения, пренебрежение потерями на участке поворота дает искаженный результат. Тем не менее, имеет место очевидная тенденция значительного повышения температуры смеси экранированием холодной верхней завесы в ситуациях, когда режим работы неэкранированной струи характеризуется показателем предельного режима q̃*.
На режимах работы с q̃ > 1 потери теплоты обусловлены не поступлением холодного наружного воздуха, а уходом части теплого воздуха из первоначального расхода на улицу. Температура смеси при этом падает с ростом показателя q̃. Наиболее выпукло это видно в случае ΔPпр = 6 Па.
Зависимости тепловой мощности компенсации на рис.3 имеют минимум. С возрастанием разности давлений на проеме минимум перемещается в сторону увеличения размера экранирования. В значительной степени положение минимума связано с максимумами температур смешения на рис.2.
6. Выводы.
Несмотря на принятые упрощения физической модели экранирования струи и некоторую идеализацию явления, выявлен значительный ресурс повышения эффективности защиты проемов холодными верхними завесами. Теоретически показано, что перемещая одну и ту же завесу вверх от кромки проема с учетом угла струи можно повысить температуру втекающей смеси на 1 – 100С в зависимости от разности давлений в проеме. При этом тепловая мощность компенсации может быть уменьшена в 1,3 – 2,0 раза по отношению к мощности без экранирования. Наиболее ярко эффект экранирования проявляется в ситуациях, когда режим работы неэкранированной завесы близок к предельному по полному затеканию сформировавшейся струи в проем.
Использованные источники 1. Ю.Н.Марр. Физическое моделирование защиты проемов завесами// Инженерные системы. АВОК-Северо-Запад. № 1. 2014. 2. Теория турбулентных струй. Издание 2-е переработанное и дополненное. Под редакцией Г.Н.Абрамовича. М.:Наука.1984. 3. Ю.Н.Марр. Теплообмен в струйных течениях// Инженерные системы. АВОК-Северо-Запад. № 3.2014.
Известно [1], что аэродинамические характеристики свободных радиальных колес с лопатками, загнутыми назад, незначительно отличаются от характеристик тех же колес внутри спиральных корпусов. Не случайно на базе этих колес созданы модели высокоэффективных канальных прямоточных вентиляторов в квадратных и прямоугольных корпусах [2]. У свободныхколес с лопатками, загнутыми вперед, разница в характеристиках с колесами в спиральных корпусах достигает таких величин, которыене имеют внятного объяснения на основе общепринятых представлений о воздействии спирального корпуса [2,3]. Просто постулируется, что колеса с лопатками, загнутыми вперед, работают только в спиральных корпусах. Здесь предпринята попытка дать объяснение этому феномену.
Юрий Николаевич Марр Кандидат технических наук, старший науч ный сотрудник, советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш» по научнотехни ческим вопросам, специалист в области теплообмена и прикладной гидроаэро динамики. В 1963 году окончил энергомашиностроительный факультет Ленинградского политехнического института имени М. И. Калинина. В 1969 году защитил кандидатскую диссертацию. С 1963 года по 1990 год работал в ЛенНИИхиммаше на научных должностях. С 1999 года работает в АО «НПО «Тепломаш». Автор более чем 60 научных трудов, в том числе 2 книг и 26 изобретений. Разработки Ю. Н. Марра последних лет реализованы в продукции АО «НПО «Тепломаш».
Известно [1], что аэродинамические характеристики свободных радиальных колес с лопатками, загнутыми назад, незначительно отличаются от характеристик тех же колес внутри спиральных корпусов. Не случайно на базе этих колес созданы модели высокоэффективных канальных прямоточных вентиляторов в квадратных и прямоугольных корпусах [2]. У свободныхколес с лопатками, загнутыми вперед, разница в характеристиках с колесами в спиральных корпусах достигает таких величин, которыене имеют внятного объяснения на основе общепринятых представлений о воздействии спирального корпуса [2,3]. Просто постулируется, что колеса с лопатками, загнутыми вперед, работают только в спиральных корпусах. Здесь предпринята попытка дать объяснение этому феномену.
1.Назначение спирального корпуса (улитки) обычно ограничивают двумя функциями [2,3]. Во-первых, это сборная камера потока из колеса для вывода его в нагнетательный патрубок. Во-вторых, улитка - диффузор, частично преобразующий динамическое давление в статическое.Исходя из этих функций – собрать и преобразовать, улитке отводится относительно пассивная роль, тогда как активность колеса, подача в улиткутребуемых субстанций: расхода воздуха, статического и динамического давлениявыходит на первое место.
Попытка продвижения в направлении активности колеса, как такового, приводит к противоречию. У колес с лопатками, загнутыми назад, аэродинамические характеристики относительно слабо зависят от переноса колеса в спиральный корпус [1]. Поэтому, устанавливая колесо в улитку, мы легко предсказываем характеристики вентилятора. Зато у колес с лопатками, загнутыми вперед, мы не имеем возможности даже оценить характеристику вентилятора по характеристике свободного колеса из-за их радикального расхождения. Это наводит на мысль, что улитка не настолько пассивна, как может показаться на первый взгляд. Она не только собирает и преобразовывает субстанции, выходящие из колеса, но может прямо воздействовать на формирование потока в колесе, обеспечивающего выход этих субстанций.
2. Для иллюстрации сказанного на рис.1 приведена обработка характеристик нескольких вентиляторов и их свободных колес с лопатками, загнутыми вперед (табл.1). В качестве параметра, характеризующего вентилятор или свободное колесо как некую цельность, выбрана среднеинтегральная по коэффициенту расхода безразмерная аэродинамическая мощность повышения статического давления
φ
νs = (1/φ)∫ (φ ψs)dφ(1)
0
Рис. 1. Относительная статическая мощность в зависимости от густоты решетки
Расчет для вентиляторов νs(У) и свободных колес νs(СК) проведен до наибольшего значения коэффициента расхода по графикам [1,4]. На рис.1 отложены отношения
νs(СК)/ νs(У) в зависимости от густоты решетки τ (она же - гидравлическая длина межлопаточного канала).В логарифмических координатах точки хорошо укладываются на прямую. С ростом гидравлической длины канала отношениеνs(СК)/ νs(У) приближается к единице, что свидетельствует о сближении полей характеристик свободного колеса с колесом в улитке. Напротив, при укорочении канала (самый короткий у Ц14-46) поле характеристик свободного колеса убывает до исчезающих величин.
Таблица 1. Параметры вентиляторов и рабочих колес с лопатками, загнутыми вперед
Модель вентилятора
β2
D1/ Dк
b2/ Dк
z
τ
(ψ – ψs)ср
по (1)
νs (У)
по (2)
νs(СК)
по (2)
Δ β2
Ц 14-46[1]
165
80
50
32
1,2
0,76
0,73
0,031
Ц 9-27[1,4]
150
50
15
12
1,5
0,487
0,202
0,023
43
Ц 9-55[1,4]
150
75
40
32
1,65
0,47
1,03
0,079
Ц 7-42[1,4]
90
58
10
24
2,05
0,22
0,098
0,060
16
Ц 8-18[1,4]
150
35
12
12
2,2
0,21
0,039
0,0155
Ц 8-39[1,4]
145
50
35
16
1,88
0,31
0,163
0,034
Ц 7-29[1,4]
110
50
6
16
1,78
24
М-61(170)[5]
170
60
8
18
2,25
56
М-61(140)[5]
140
60
8
18
1,60
32
12
1,2
40
9
0,8
52
М-61(100)[5]
100
60
8
36
3,14
28
18
1,57
35
9
0,78
48
Все это укрепляет идею воздействия улитки на течение в колесе с лопатками, загнутыми вперед.Что же происходит с колесом, лишенным такого воздействия, т.е. свободным колесом?
3.Рассмотрение теоретических треугольников скоростей у колес с лопатками, загнутыми вперед, показывает, что приращение статического давления тем меньше, а приращение кинетической энергии (динамики) тем больше, чем короче межлопаточный канал и больше угол β2. Вентилятор Ц14-46 с самым гидравлически коротким каналом имеет наибольшую разницу в полной и статической характеристиках. Теоретически любое колесо такого типа превращается в генератор динамики со специфической структурой – выходящийпоток вращается быстрее колеса (см., например, [8], где показано, что c̅u3 = 1,2 – 1,5).
Можно предположить, что стоит убрать улитку и вращение потока около колеса «разлетится», увлекая за собой внутриканальные структуры и переводя колесо в тривиальный источник закрученной веерной относительно вялой струи. При этом исторгаемые колесом массы будут стремиться пройти через межлопаточные каналы по наикратчайшей траектории с углами выхода, сильно отклоняющимися от углов β2. Опытные данные по углам выхода потока из свободного колеса представлены в [4,5].В [4] исследованы четыре колеса с лопатками, загнутыми назад, два колеса с лопатками вперед и одно с радиальными лопатками. Измерения в относительном движении показали, что отклонение угла выхода потока от угла лопатки (Δβ2) лежит в пределах 6 – 100 на нормальных режимах у колес с лопатками назад и может превысить 400 у колес с лопатками вперед. В [5] исследованы модельные колеса с узким выходом на основе модели вентилятора М-61. Варианты с лопатками, загнутыми вперед, приведены в табл.1. Зафиксированное отклонение потока лежит в диапазоне 28 – 560.
Ограниченность экспериментального материала позволяет лишь наметить тенденции к возрастанию угла отклонения с уменьшением гидравлической длины канала (см. рис.2).Для узких колес типа М-61 [5] эта зависимость достаточно пологая (лишь одна опытная точка для колеса с углом β2 = 1700 по непонятным причинам резко выпадает).У относительно широких колес [4] зависимость значительно более крутая. Линейная экстраполяция этой зависимости на широкое колесо Ц14-46 с τ = 1,2 дает оценку величине Δβ2 ≈ 800. При β2 = 1650 у колеса Ц14-46 получается β2′= 850, что означает практически радиальный выход потока в относительном движении. Такая деформация кинематической картины возможна только при наличии развитых отрывных течений внутри каналов колеса. Скорее всего, масштаб вихревых зон, примыкающих к обеим сторонам лопатки, столь значителен, что они формируют почти радиальное протекание потока через канал в относительном движении. Массы, циркулирующие в вихревых зонах, образуют возвратные затекающие потоки в каждый канал. Загромождение проходного сечения канала вихревыми зонами катастрофически снижает эффективный расход. При этомфактический расход воздуха через свободное колесо уменьшается далеко не так сильно, как эффективный.Тем не менее, падает радиальная составляющая абсолютной скорости. Тангенциальная составляющая приближается к окружной скорости и коэффициент полного давления опускается до теоретического предела ψ = 2. а коэффициент статического давления опускается ниже единицы. Вектор абсолютной скорости направлен почти по касательной к колесу.
Вращательное движение быстро затухает в тонком слое вокруг колеса, образуя, как было сказано, вялую веерную струю. Такое малорасходное отслоение резко закрученных масс может играть роль наружной защитной смазки для замкнутых циркуляционных зон, угнездившихся в колесе. Можно предположить, что циркуляционные зоны в межлопаточных каналах свободного колеса – хаотичные, короткоживущие, быстро сменяющие друг друга образования. В этом смысле, аэродинамика свободного колеса в целом есть хорошо организованная хаотичная диссипирующая структура, имеющая шокирующие последствия: мощность на валу свободного колеса практически равна мощности колеса внутри улитки. Это означает, что свободное колесоЦ14-46 превращается в эффективныйгидродинамический нагреватель (диссипация 95%энергии)[3].
Рис. 2. Отклонение угла выхода потока в относительном движении
4.Возвращаясь к активации колеса улиткой, следует вспомнить, чтоеще 80 лет назадна основе исследования работы вентиляторов типа Сирокко и дутьевого (лопатки, загнутые вперед, широкое колесо, гидравлически короткие каналы) в [6] были сделаны выводы о необходимости учитывать влияние распределения давления в кожухе на работу отдельных и параллельных межлопаточных каналов, «имея в виду… чрезвычайно усложняющее задачу обстоятельство, что само это распределение давлений в кожухе есть функция расхода воздуха через отдельные каналы» (выделено нами). Фактически была обнаружена способность улитки влиять на структуру течения в межлопаточных каналах колес барабанного типа.
Во многих последующих работах [4,5,7,8] отмечалось обратное влияние безлопаточных диффузоров и улиток на работу колесав системе «колесо – улитка». В частности, неоднократно упоминалось влияние размеров улитки на оптимальный режим работы колеса или появление неравномерности работы колеса по окружности при производительности, существенно меньшей, чем номинальная [7]. Однако нигде не рассматривалась возможность полной перестройки течения в колесе после переноса его в спиральный корпус. Прямые измерения в оптимальном спиральном корпусе вентилятора Ц10-51, сходного с Ц14-46, показали[8], чтоотносительные величины тангенциальнойскорости в спиральной камере вентилятора Ц10-51 вблизи выхода из колеса лежат в диапазоне от 1,2 до 1,5 против ~1 у свободного колеса. В принципе,это было прямоесвидетельство сильного обратного влияния, полной перестройки течения, значительного увеличения угла выхода потока из колеса ивращения этого потока быстрее колеса. Однако автор [8] оставилполученную информацию без внимания.
5.Каков механизм активации колеса?Рассмотрим короткий период пуска колеса из состояния покоя. В нестационарном уравнении импульсов в Эйлеровом представлении, помимо обычных членов, присутствует слагаемое, характеризующее локальное изменение во времени количества движения внутри контрольной поверхности. Поскольку при пуске колеса основной действующей составляющей можно считать ударное нарастание массовой (центробежной) силы, то этому будет соответствовать такое же ударное изменение количества движения, или ускорение массы воздуха в межлопаточных каналах. Физически оправданно предположить, что возникнет импульсное практически безотрывное обтекание лопаток, выход потока из колеса с углом, близким к углу лопаток β2, и сформируется треугольник скоростей, характерный для колес с лопатками, загнутыми вперед, когда вращение истекающего потока опережает вращение колесаCu2 > u2.
Дальнейшая судьба этой структуры зависит от конфигурации пространства, в которомразвивается течение. Если мы имеем дело со свободным колесом, то ничто не помешает быстрой перестройке структуры внутри колеса в гидродинамический нагреватель (см. п.3). Если колесо размещено в улитке, то упорядоченное изначально внутреннее течение будет удерживаться потоком в улитке, вращающимся быстрее колеса. Колесо, размещенное в корпусе другой конфигурации, в зависимости от соотношения между полной свободой и степенью и формой ограничения, получает большую или меньшую деформацию внутренней структуры. Например, колесо в квадратном корпусе, наподобие прямоточных вентиляторов (испытания автора), практически не улучшили характеристику свободного колеса. Вращающийся со скоростью колеса радиальный безлопаточный диффузор несколько улучшает характеристики [3]. Если бы такой диффузор вращался быстрее колеса, то характеристики были бы еще лучше.
6.Что физически происходит при взаимодействии колеса с вращающимся быстрее его потоком? Во-первых, несмотря на постоянную подпитку из колеса вращающегося потока, его можно рассматривать как независимую составляющую. Как всякая вращающаяся гидродинамическая структура, он становится некоей цельностью. В данном случае, поток в улитке представляет собой потенциальный вихреисточник. Во-вторых, улитка с вращающимся потоком расположена ниже по течению по отношению к колесу, и это означает, что от вращающегося потока вверх по течению уходят импульсы давления (информация) для согласования характеристик набегающего потока (в данном случае, потока, вытекающего из колеса) с предстоящим вхождением его во вращающийся поток. В системе «колесо-улитка» эта информация не только не препятствует организованной аэродинамике в колесе, но активно стимулирует ее, и поток в колесе не перестраивается в радиальную форму выхлопа в относительном движении, характерную для свободного колеса. Допустим, в силу какого-либо случайного воздействия, при прочих неизменных условиях, нарушилась структура течения в колесе и расход уменьшился на небольшую величину. Для простоты будем считать, что это изменение произошло осесимметрично и привело к уменьшению угла выхода потока и относительной скорости. Неизбежно упадет полное давление. Но самое главное состоит в том, что если вращающийся поток, как самостоятельная сущность, перестает получать от своего источника требуемое пополнение расхода, то локальная «недостача» массы немедленно оборачивается разностью давлениймежду вращающимся потоком и источником и компенсируется поступлениемот восстановленной структуры течения в колесе.
7. В заключение, для объяснения феномена активации колеса улиткой проделаем следующий мысленный эксперимент. Представим себе, что свободно работающее колесо с соответствующими характеристиками мгновенно перемещается в улитку. В начальный момент истечение по всему периметрусоответствует режиму свободного колеса: вектор относительной скорости направлен под углом почти 900 к касательной, относительная тангенциальная скорость близка к единице, малость меридиональной составляющей (расхода) делает вектор абсолютной скорости практически совпадающим с касательной. Как отмечено в п.3, острозакрученное истечение (но с вращением не быстрее колеса) затухает в тонком слое, формируя раскручивающуюся веерную струю. Однако спиральное нарастание по периметру пространства для развития струи нарушает симметрию. Прежде всего, в области начала языка возникает «первое» торможение расширению и раскручиванию веерной струи. В этот же момент межлопаточные каналы, которые оказались источниками истечения в области начала языка, получают информацию от заторможенных масс (импульсы давления вверх по потоку) о наличии препятствия на пути расширения и раскручивания струи. Расшифровывая информацию, переносимую импульсами давления,можно утверждать, что свободное расширение и раскрутка веерной струи, обеспечиваемые структурой потока в колесе, больше не могут иметь места, поскольку не согласуются с ограничением спиральной стенки. Согласованиеконтактанабегающих масс со спиральной стенкой (в нашем понимании, снижениеударных потерь энергии) должно быть направлено в сторону увеличения закрутки потока при вхождении его в контакт со спиральной стенкой. Другими словами, веерная струя в спиральном пространстве улитки должна перестраиваться в структуру потенциального вихреисточника. Это «информационное пожелание» может быть реализовано только одним способом – увеличением абсолютной скорости потока на выходе, т.е. увеличением расхода путем подавления циркуляционных зон в межлопаточных каналах с увеличением угла выхода в относительном движении.Такую информацию получают не только первые из упомянутых каналы. Поскольку поток за колесом в области начала языка движется пока еще медленнее, чем вращается колесо, то эта информация попадает и в последующие межлопаточные каналы. Через промежуток времени, соответствующий одному обороту колеса, все каналы получат эту информацию, причем достаточно быстро она начнет поступать не только из области начала языка, но и из всех точек спиральной стенки. Произойдет требуемая перестройка течения в межлопаточных каналах, способствующая активной замене веерной струи в улитке на структуру, питающуюпотенциальный вихреисточник.
Проведенный мысленный эксперимент не следует интерпретировать как подведениеявления неживой природы под законы информационного обмена и реагирования, действующие в живых организмах. Система «колесо с лопатками вперед - улитка» - достаточно сложный в своей нелинейности объект, допускающий приложение общих законов функционирования.
8. Выводы
•При резком разгоне колеса с лопатками, загнутыми вперед, импульсно формируется внутренняя аэродинамическая структура с параметрами, близкими к теоретическому треугольнику скоростей.
• В свободном колесе после пуска течение перестраивается в хаотичную диссипирующую структуру с исчезающими выходными параметрами, рассеивающую мощность, практически равную мощности колеса внутри улитки.Свободное колесо Ц14-46 превращается в тривиальныйгидродинамический нагреватель.
• Основным воздействием спирального корпуса при резком разгоне колеса становится принудительное удержание импульсно организованной структуры в колесе, согласованно питающей вращающийся в улитке быстрее колеса поток (потенциальный вихреисточник).
•Воздействие спирального корпуса на перенос в него свободного колеса с характерной для него структурой выражается в перестройке внутреннего течения в колесе в структуру,обеспечивающую формирование потенциального вихреисточника в самой улитке.
• В отличие от колес с лопатками, загнутыми назад, в рассматриваемом случае, улиткав очень малой степени способствует переходу динамического давления в статическое.
2. Караджи В.Г., Московко Ю.Г. Вентиляционное оборудование. Технические рекомендации для проектировщиков и монтажников –М.: АВОК-ПРЕСС,2010. – 432 с.
3. Соломахова Т.С. Радиальные вентиляторы: Аэродинамика и акустика/ Т.С. Соломахова; Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е.Жуковского. – М.: Наука, 2015, - 460 с.
4. Локшин И.Л. Исследование потока за колесами центробежных вентиляторов в относительном движении//Промышленная аэродинамика. Сборник №12. Вентиляторы и воздухопроводы. М.: Гос. изд. оборонной промышленности.1959.
5. Локшин И.Л. Применение результатов испытаний вращающихся круговых решеток к аэродинамическому расчету колес центробежных вентиляторов/ Промышленная аэродинамика. Выпуск №25. Вентиляторы. М.:Оборонгиз.1963.
6. Поликовский В.И., Абрамович Г.Н. Экспериментальная проверка основных допущений расчета спиральных кожухов центробежных нагнетателей и вентиляторов//Труды ЦАГИ им. Н.Е.Жуковского. Вып 328. М.:Изд.ЦАГИ.1937.
7. Бычков А.Г. Общие закономерности изменения аэродинамических характеристик центробежных машин со спиральными кожухами//Промышленная аэродинамика. Сборник №10. Вентиляторы и воздуховоды. М.: Гос. издательство оборонной промышленности.1958.
8. Коваленко В.М. О работе спиральных кожухов центробежных вентиляторов//Промышленная аэродинамика. Выпуск №17. Вентиляторы. М.:Оборонгиз.1960.
В охлаждаемых помещениях поддерживается температура воздуха ниже температуры окружающей среды. Сюда относятся холодильные и морозильные камеры, кондиционируемые помещения. В связи с тем, что теплый и холодный воздух поменялись местами относительно проема, разность давлений в проеме становится отрицательной. При открывании дверей холодный воздух вытекает понизу из помещения, а теплый врывается внутрь в верхней части проема, если помещение герметичного типа. В негерметичном помещении все сечение двери может быть заполнено вытекающим холодным воздухом, а восполнение массы теплым воздухом будет происходить через неплотности в верхней части здания и открытые окна. В любом случае на компенсацию теплопритоков от воздухообмена потребуется дополнительная холодильная мощность. Можно ли ощутимо уменьшить теплопритоки установкой воздушных завес?
Ю. Н. Марр кандидат технических наук советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»
В существующей технической литературе по устройству холодильников [1-4] защита завесами не упоминается. Рассматривается добавка холодопроизводительности на компенсацию теплопритоков от воздухообмена при открывании дверей и ворот, осредненная по времени работы холодильной установки. Удельная (на 1 м² пола камеры) величина добавки зависит от назначения камеры, от ее размеров, от внутренней температуры, от частоты и продолжительности открывания ворот. В [5] имеется лишь упоминание, что в целях снижения потерь холода следует предусматривать устройство холодных воздушных завес. В отличие от [1-5], некоторые ограниченные оценки мгновенных теплопритоков при открывании дверей сделаны в [6]. Переход от мгновенных теплопритоков к величине добавочной холодопроизводительности требует обширной информации по технологическому циклу эксплуатации камеры. Такая информация является, как правило, индивидуальной для каждого объекта. Поэтому в отсутствие нормативных требований к холодильным технологическим регламентам какие-либо обобщенные проектные рекомендации по защите проемов не имеют смысла. Однако это не отменяет актуальность получения более разработанных рекомендаций по расчету мгновенных теплопритоков. По ряду причин защита проемов холодильных камер и кондиционируемых помещений требует раздельного рассмотрения. Здесь приведены результаты только по холодильным и морозильным камерам. Кондиционируемые помещения будут рассмотрены в Части 2. Практика многочисленных отечественных и зарубежных холодильных сооружений показывает, что холодные завесы повсеместно используются для защиты проемов. Завесы устанавливаются с внешней стороны защищаемых помещений преимущественно сверху над воротами. Всасывается наружный теплый воздух. Струя этого воздуха направляется вниз к полу, в общем случае, под ненулевым углом к плоскости проема. Около пола, как показано на рис. 1, происходит растекание струи. Если завеса подобрана правильно, то реализуется полная защита [6], т.е. ядро постоянного расхода разворачивается и вытекает наружу, эжектированные струей внутренние холодные массы отделяются от ядра и возвращаются в камеру. Учитывая, что холодильные камеры по смыслу своему должны быть помещениями герметичного типа, то и аэродинамическая структура в проеме должна соответствовать режиму полной защиты. Теплопритоки через открытый незащищенный проем и в режиме полной защиты завесой обусловлены разными причинами. В первом случае - это, как и указывается в [1-4], простой воздухообмен, во втором - это теплоперенос в процессе контакта теплой струи с холодными внутренними массами. Если в первом случае теплоприток определяется произведением расхода втекающего теплого воздуха на разность энтальпий наружного и внутреннего воздуха, то во втором, согласно [6], оценка теплопритока представляется как конвективная теплопередача от ядра постоянного расхода струи в пространство, окружающее струю и сформированное массами, которые эжектировало ядро струи. Напомним, что в [6] ядро постоянного расхода рассмотрено как канал с проницаемой границей. Введен условный коэффициент теплоотдачи α от границы канала. По известным аэродинамическим и температурным данным свободной затопленной турбулентной струи построена зависимость среднего коэффициента теплоотдачи от параметров струи.
Рис. 1 Схема полной защиты завесой проема холодильной камеры
Таким образом, конвективный теплоприток может быть найден из обычного выражения
Q = αFстрΔtср (1)
где Fстр - площадь поверхности ядра постоянного расхода, Δtср - средняя разность температур между ядром и окружающим пространством.
В действительности оказалось более продуктивным вести расчеты по выражениям, получаемым с помощью теории теплообменных аппаратов. Так, теплопотери струи, или теплоприток от струи в пространство охлаждаемой камеры (с учетом теплообмена струи как с холодной, так и с теплой стороной) рассчитывается по выражению
Q̃пот = 0,25[1 - exp(-2εL)] + 0,5εL/ (2)
где Q̃пот = Qпот / (tо - t1)Wя - удельный теплоприток, сосредоточенный в пространстве течения эжектированных масс, tо - начальная температура ядра (температура наружного воздуха), t1 - температура воздуха в камере, Wя = СрGз - водяной эквивалент ядра постоянного расхода струи (расхода через завесу), εL = αF/Wя - число единиц перенαса тепла, в котором α - средний коэффициент теплоотдачи ядра постоянного расхода , F = LB - площадь поверхности боковой стороны ядра струи (с одной стороны плоской струи), L - длина струи, В - ее ширина. В общем случае, лишь часть расхода эжектированных масс отделяется от струи. Однако в случае полной защиты, как в рассматриваемой ситуации, от струи будет отделяться и возвращаться в камеру вся эжектированная масса. Поэтому теплоприток следует оценивать полным выражением (2).
Теплоприток по (2) - это только конвективный теплоперенос. Разность влагосодержаний наружного воздуха и внутри камеры приведет к турбулентной диффузии влаги от ядра струи к воздуху камеры. Конденсация и замерзание влаги добавит к конвективным теплопритокам фазопереходные. Для оценки переноса влаги может быть использована приближенная аналогия Льюиса тепло-массопереноса. Так, в диапазоне используемых параметров воздуха в холодильных и морозильных камерах можно уверенно применять приближенное соотношение Льюиса [8]
α/βx = 1,05 кДж/(кгК)(кг/кг) (3)
где α - коэффициент теплоотдачи от ядра постоянного расхода струи, βx - коэффициент массоотдачи, отнесенный к разности влагосодержаний. Поток влаги вычисляется по выражению
Gм = βx FΔdср (4)
где Δdср - средняя по длине струи разность влагосодержаний, F = LB - площадь поверхности боковой стороны ядра струи (с одной стороны струи), как и в (2). В холодильных и морозильных камерах разность влагосодержаний рабочего и насыщенного воздуха невелика. Поэтому можно принять, что поток влаги по (4) за небольшим вычетом конденсируется при положительной температуре или превратится в ледяной туман при отрицательной температуре. Соответственно, теплота фазопереходных процессов составит
при tк > 0 Qф = 2500Gм при tк < 0 Qф = (2500 + 330)Gм (5)
Приближенно можно было бы принять мгновенный результирующий теплоприток как сумму величин по (2) и (5) и рассчитать холодильную нагрузку, разделив его на время работы холодильной установки. Практическое применение выражения (4) неудобно. Проще воспользоваться подобием температурного и массового (влажностного) полей и рассчитать поток влаги, переходящий в эжектированные изнутри массы, по выражению, аналогичному (2) (также с учетом массопереноса как с холодной, так и с теплой стороной)
G¯м = 0,25[1 - exp(-2ωL)] + 0,5ωL (6)
где G¯м = Gм/Gя(d2 - d1) - удельный поток массопереноса, ωL = βx F/ Gя - по аналогии с теплопереносом, число единиц переноса влаги, d2 - влагосодержание наружного воздуха, d1 - влагосодержание воздуха внутри камеры. Сопоставление комплексов εL и ωL с учетом (3) показывает, что εL ≈ ωL . Это позволяет рассчитывать ωL по выражению для εL [6]
ε = 0,065(L/bз)0,556 (7)
где bз - ширина сопла завесы.
Для получения численных оценок рассмотрим холодильную камеру с температурой +4 °С и морозильную камеру с температурой - 20 °С. В том и другом случае относительная влажность принята 80%, соответственно, влагосодержание по [7] 4,0 и 0,5 г/кг, а влагосодержание насыщенного воздуха 5,0 и 0,62 г/кг. Энтальпия воздуха в камерах, соответственно, 14,0 и - 19,0 кДж/кг. Ворота стандартного размера по [2] высотой 3,1 м и шириной 2 м. Температура наружного воздуха +30 °С с тремя вариантами относительной влажности: 40%, 60% и 80%. Верхняя завеса обеспечивает режим полной защиты с углом струи к плоскости проема 0°. Расчет параметров завес по [6] представлен в табл.1. Поскольку полагается, что обе камеры являются помещениями герметичного типа, разность давлений в проеме принята, как для режима полной защиты, пропорциональной половине высоты проема. Таблица 1. Параметры завес для полной защиты ворот (q = 1)
Тип камеры
Холодильная
Морозильная
Разность давлений, Па
1,7
3,5
Ширина сопла, мм
100
160
Скорость струи, м/с
12,0
12,0
Относительная высота проема
31,0
19,4
Коэффициент эжекции
3,35
2,63
Расход воздуха, кг/с
2,88
4,61
Расход эжекции, кг/с
3,38
3,76
Параметры εL ≈ ωLпо (7)
0,439
0,338
Удельный теплоприток и перенос влаги по (2) и (6)
0,366
0,292
Конвективный теплоприток, кВт
27,5
67,6
Температура внутреннего потока эжекции от проема, 0С
12,1
- 2,1
Тепловлажностные характеристики защиты представлены в табл.2. Таблица 2. Тепловлажностные характеристики защиты камер по табл.1
Отношение фазопереходных и конвективных теплопритоков
0,34
0,83
1,38
0,33
0,77
1,03
Суммарные теплопритоки, кВт
36,8
50,3
65,5
90,2
119,5
137,2
Отношение суммарных и конвективных теплопритоков
1,34
1,83
2,38
1,33
1,77
2,03
Влагосодержание втекающего в камеру потока эжектированных масс вычислялось по выражению
dэ = dк + 1000Gм/Gя (8)
где dк - рабочее влагосодержание воздуха в камере. Фазопереходный теплоприток вычислялся как
Qф = (2500 + 330)Gя(dэ - dкн) (9)
где dкн - влагосодержание насыщенного воздуха при температуре в камере. В выражении (9) слагаемое 330 добавляется только при отрицательной рабочей температуре. Как видно из табл.2, фазопереходные теплопритоки составляют от 0,33 до 1,4 конвективных, а суммарные теплопритоки от 1,3 до 2 с лишним раз от конвективных теплопритоков. Как и следовало ожидать, очень приближенная оценка фазопереходных теплопритоков, сделанная в [6], незначительно завышена. В отсутствие защиты проемов камер завесами теплопритоки определяются тривиальным воздухообменом. Для помещений герметичного типа расчетная разность давлений в незащищенном проеме пропорциональна четверти высоты проема, а расход воздуха, поступающего в камеру, рассчитывается по площади половины высоты проема. В табл.3 приведены расходы и теплопритоки в незащищенных проемах. Таблица 3. Расходные и тепловые характеристики камер с незащищенными проемами
Тип камеры
Холодильная
Морозильная
Относительная влажность воздуха, %
40
60
80
40
60
80
Энтальпия наружного воздуха, кДж/кг
57,5
71,0
85,5
57,5
71,0
85,5
Разность давлений, Па
0,85
1,75
Расход вытекающего воздуха, кг/с
2,75
4,11
Теплоприток от воздухообмена, кВт
119,6
156,8
199,6
314,4
369,9
429,5
Эффективность защиты, %
69
68
67
70
68
68
Теплопритоки от воздухообмена вычислялись по разности энтальпий наружного и внутреннего воздуха. Эффективность защиты оценивалась по выражению
Э = (Qн/з - Qз)/Qн/з (10)
где Qн/з - теплопритоки незащищенного проема, Qз - теплопритока защищенного завесой проема. К сожалению, обычные холодные завесы не могут предотвратить перенос влаги и конденсацию в камере со всеми вытекающими последствиями в виде намокания пола или намерзания влаги на ограждениях. Однако даже при этих условиях эффективность защиты достигает 70%. Таким образом, приведенные в Части 1 расчетные соотношения позволяют делать оценки мгновенным конвективным и фазопереходным теплопритокам в холодильные и морозильные камеры при защите открытых проемов завесами, работающими в режиме полной защиты.
Использованные источники.
1. Проектирование холодильников. Крылов Ю.С., Пирог П.И., Васютович В.В. и др. М., «Пищевая промышленность». 1972. 2. Проектирование холодильных сооружений. Справочник. М., «Пищевая промышленность». 1978. 3. Доссат Рой Дж.. Основы холодильной техники. Под редакцией Л.Г.Каплана. Перевод с анг. М.Б.Розенберга. М. «Легкая и пищевая промышленность».1984. 4. Брайдерт Г.-Й. Проектирование холодильных установок. Расчеты, параметры, примеры. Перевод с немецкого Л.Н.Казанцевой. Москва: Техносфера, 2006. 5. СП 109.13330.2012 Холодильники. Актуализированная редакция СНиП 2.11.02-87 (с Изменением N 1). 6. Марр Ю.Н. Воздушно-тепловые завесы. Расчет и проектирование завес для защиты проемов промышленных и общественных зданий. - СПб.: АО «НПО «Тепломаш», 2017. 7. Справочное пособие АВОК «Влажный воздух», - М.: АВОК - ПРЕСС, 2004. 8. Берман Л.Д.. Испарительное охлаждение циркуляционной воды. - 2-е издание, переработанное - М.; Л.- Машгиз.1957.
Известно, что температурная картина свободной нагретой затопленной турбулентной струи, истекающей в пространство с одинаковой температурой среды, связана с кинематической структурой простым соотношением [1]
Δt/Δtx = (v/vx)σ, (1)
где σ = 0,65 – 0,7 - турбулентное число Прандтля, Δt – разность температур в струе и окружающей среды, Δtх – то же для температуры на оси струи. Это дает возможность рассчитать температуру струи в любой точке:
Δt/Δtx = exp[ - 0,7σ(y/xtgα0,5v)2] (2)
Если же струя истекает в пространство с неодинаковой температурой, то ее кинематическая структура не дает простых способов отыскания температурной картины. Для практических целей далеко не всегда требуется полная температурная информация. Часто можно ограничиться знанием средней температуры струи в конце некоторого участка развития струйного течения. В настоящей работе показано, как можно решить такую задачу, не прибегая к сложным теоретическим построениям, а используя простые методы конвективного теплообмена и теории теплообменных аппаратов.
Ю. Н. Марр кандидат технических наук начальник отдела перспективных разработок ЗАО «НПО «Тепломаш»
1. Рассмотрим плоскую турбулентную струю, истекающую из сопла шириной bо и размахом Lразм со скоростью vо и температурой tо в пространство, имеющее температуру ta< tо. На расстоянии от сопла примерно 6bо формируется основной участок струи, состоящий из ядра постоянного массового расхода Gя = ρvoboLразм и симметрично примыкающих к ядру зон течения эжектированных масс. Толщина ядра растет вниз по течению в соответствии со степенной аппроксимацией автора зависимости из [2]
δя/bо = 0,328(x/bо)0,362, (3)
где δя – половина толщины ядра, x/bo – гидравлическое расстояние от среза сопла, х/bо = 6…60.
Ядро постоянного массового расхода можно рассматривать как поток в канале с проницаемыми стенками, обменивающийся теплотой с окружающей средой, омывающей канал организованными движениями эжектированных масс. При этом тепловой поток, отводимый через границу ядра, имеет плотность
q = α(tя – ta), (4)
где tя – средняя по сечению температура ядра, α – конвективный коэффициент теплоотдачи от границы ядра, сформированный всей совокупностью турбулентных движений в окрестности ядра.
Приближение (4) позволяет записать балансовое соотношение
Wяdtя = -2α(tя – ta)dFя (5)
в котором Wя = СрGя – водяной эквивалент ядра, Fя – площадь поверхности ядра плоской струи с одной стороны.
Уравнение (5) преобразуется к виду
dθ/θ = -2dε, (6)
где θ = (tя – ta)/(to – ta), ε = αFя/Wя
Полагая коэффициент теплоотдачи α постоянным на длине интегрирования, найдем интеграл (6) по х/bо от 0 до L/bo
lnΘ = - 2Е (7)
поскольку θ(0) = 1. Здесь Θ и Е – соответственно, значения функций θ(L/bo) и ε(L/bo) в конце участка L/bo. Выражение (7) связывает среднюю на длине L теплоотдачу α к ядру с температурой ядра в конце участка. Используя (2) и (3), а также принимая
tgα0,5v = 0,1, σ = 0,65, получим расчетное выражение для температуры ядра:
Расчет средней температуры ядра с помощью (8) и подстановка ее в (7) в виде
β = 1/Θ(L) позволяет определить Е и далее α. Выражение (7) в критериальном виде будет
St = lgβ/2(L/bo). (9)
где St = Nu/(RePr) = α/(ρCpvo) – критерий Стэнтона, Nu = αbo/λ, Re = vobo/ν, Pr = ν/a.
Апроксимация (9) дает выражение
St = 0,065 (L/bo) -0,444 . (10)
Таким образом, в привычных обозначениях, средняя по длине струи теплоотдача (число Нуссельта Nu) прямо пропорциональна интенсивности струи (числу Рейнольдса Re) и убывает с увеличением длины струи.
2. Покажем, как можно использовать (10) в расчетах несимметричной температурной структуры (рис.1). Полагая, что температурная неоднородность не влияет на гидродинамическую картину в окрестности ядра постоянного массового расхода, запишем балансовое соотношение
Пример 1. Заданы размеры, расходы и температуры: bo = 0,1м , Lразм = 2м, vo = 15м/с, to = 50oC, t1 = - 30oC, t2 = 20oC, ρo = 1,093кг/м3, Gя = 3,28кг/с, Wя = 3296Вт/К, Fя = 2x м2, θ2 = 0,625
х, м
x/bo
St
α, Вт/м2К
ε
Θ(L)
tя, 0С
1
10
0,0234
385
0,234
0,743
29,4
2
20
0,0172
283
0,343
0,659
22,7
3
30
0,0144
237
0,431
0,603
18,2
4
40
0,0126
208
0,505
0,563
15,0
3.Усложним структуру удвоением струй (рис.2). Предполагается, что межструйное пространство изолировано от областей с температурами t1 и t2. Подача воздуха в струи организована из областей 1 и 2, соответственно начальные температуры струй t1 и t2. Обе струи достаточно удалены друг от друга, чтобы они не сливались на заданной длине и их можно было рассматривать как квазисвободные. Между струй формируется пространство циркуляции масс воздуха, эжектируемых внутренними сторонами струй. Сложный характер направленных движений в циркуляционном пространстве в сочетании с турбулентностью допускает считать там температуру воздуха tц близкой к постоянной. Записывая относительно каждой струи балансовые уравнения вида (11) и преобразовывая их, получим систему
и выражая температуры tя1 и tя2 через (16), найдем температуру циркуляционного пространства
tц = (t1 + Аt2)/(1 + А) (17)
А = (1 – θ2)Wя2 / (1 – θ1)Wя1
При Wя1 = Wя2, ε1 = ε2, θ1 = θ2 имеем A = 1, а tц = 0,5(t1 + t2).
Пример 2. Исходные данные, как в примере 1, кроме to1 = t1 = - 30oC, to2 = t2 = 20oC, tц = - 5oC
х, м
E1 = Е2
Θ1 = Θ2
tя1
tя2
1
0,234
0,813
- 25,3
15,3
2
0,343
0,752
- 23,8
13,8
3
0,431
0,711
- 22,8
12,8
4
0,505
0,683
- 22,1
12,1
4. Выводы Привнесение методов конвективного теплообмена и теории теплообменных аппаратов в теорию струй с использованием классических результатов по распределению скоростей и температур в свободных затопленных турбулентных струях позволяет рассчитать теплообмен в разнообразных неклассических случаях. Применимость метода ограничена очевидными рамками, однако при наличии теоретических решений или экспериментальных данных по струйным течениям, отличающимся от свободных затопленных струй, возможно дальнейшее расширение области применения. Можно надеяться в дальнейшем на успешное использование данного метода в расчетах воздушно-тепловых завес.
Использованные источники 1.М.И.Гримитлин. Распределение воздуха в помещениях. Издание 3-е дополненное и исправленное. Издательство «АВОК Северо-Запад».Санкт-Петербург. 2004 2. И.Е.Идельчик. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. Госэнергоиздат. М.-Л. 1960
Известно [1], что аэродинамические характеристики свободных радиальных колес с лопатками, загнутыми назад, незначительно отличаются от характеристик тех же колес внутри спиральных корпусов. Не случайно на базе этих колес созданы модели высокоэффективных канальных прямоточных вентиляторов в квадратных и прямоугольных корпусах [2]. У свободныхколес с лопатками, загнутыми вперед, разница в характеристиках с колесами в спиральных корпусах достигает таких величин, которыене имеют внятного объяснения на основе общепринятых представлений о воздействии спирального корпуса [2,3]. Просто постулируется, что колеса с лопатками, загнутыми вперед, работают только в спиральных корпусах. Здесь предпринята попытка дать объяснение этому феномену.
Юрий Николаевич Марр Кандидат технических наук, старший науч ный сотрудник, советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш» по научнотехни ческим вопросам, специалист в области теплообмена и прикладной гидроаэро динамики. В 1963 году окончил энергомашиностроительный факультет Ленинградского политехнического института имени М. И. Калинина. В 1969 году защитил кандидатскую диссертацию. С 1963 года по 1990 год работал в ЛенНИИхиммаше на научных должностях. С 1999 года работает в АО «НПО «Тепломаш». Автор более чем 60 научных трудов, в том числе 2 книг и 26 изобретений. Разработки Ю. Н. Марра последних лет реализованы в продукции АО «НПО «Тепломаш».
Известно [1], что аэродинамические характеристики свободных радиальных колес с лопатками, загнутыми назад, незначительно отличаются от характеристик тех же колес внутри спиральных корпусов. Не случайно на базе этих колес созданы модели высокоэффективных канальных прямоточных вентиляторов в квадратных и прямоугольных корпусах [2]. У свободныхколес с лопатками, загнутыми вперед, разница в характеристиках с колесами в спиральных корпусах достигает таких величин, которыене имеют внятного объяснения на основе общепринятых представлений о воздействии спирального корпуса [2,3]. Просто постулируется, что колеса с лопатками, загнутыми вперед, работают только в спиральных корпусах. Здесь предпринята попытка дать объяснение этому феномену.
1.Назначение спирального корпуса (улитки) обычно ограничивают двумя функциями [2,3]. Во-первых, это сборная камера потока из колеса для вывода его в нагнетательный патрубок. Во-вторых, улитка - диффузор, частично преобразующий динамическое давление в статическое.Исходя из этих функций – собрать и преобразовать, улитке отводится относительно пассивная роль, тогда как активность колеса, подача в улиткутребуемых субстанций: расхода воздуха, статического и динамического давлениявыходит на первое место.
Попытка продвижения в направлении активности колеса, как такового, приводит к противоречию. У колес с лопатками, загнутыми назад, аэродинамические характеристики относительно слабо зависят от переноса колеса в спиральный корпус [1]. Поэтому, устанавливая колесо в улитку, мы легко предсказываем характеристики вентилятора. Зато у колес с лопатками, загнутыми вперед, мы не имеем возможности даже оценить характеристику вентилятора по характеристике свободного колеса из-за их радикального расхождения. Это наводит на мысль, что улитка не настолько пассивна, как может показаться на первый взгляд. Она не только собирает и преобразовывает субстанции, выходящие из колеса, но может прямо воздействовать на формирование потока в колесе, обеспечивающего выход этих субстанций.
2. Для иллюстрации сказанного на рис.1 приведена обработка характеристик нескольких вентиляторов и их свободных колес с лопатками, загнутыми вперед (табл.1). В качестве параметра, характеризующего вентилятор или свободное колесо как некую цельность, выбрана среднеинтегральная по коэффициенту расхода безразмерная аэродинамическая мощность повышения статического давления
φ
νs = (1/φ)∫ (φ ψs)dφ(1)
0
Рис. 1. Относительная статическая мощность в зависимости от густоты решетки
Расчет для вентиляторов νs(У) и свободных колес νs(СК) проведен до наибольшего значения коэффициента расхода по графикам [1,4]. На рис.1 отложены отношения
νs(СК)/ νs(У) в зависимости от густоты решетки τ (она же - гидравлическая длина межлопаточного канала).В логарифмических координатах точки хорошо укладываются на прямую. С ростом гидравлической длины канала отношениеνs(СК)/ νs(У) приближается к единице, что свидетельствует о сближении полей характеристик свободного колеса с колесом в улитке. Напротив, при укорочении канала (самый короткий у Ц14-46) поле характеристик свободного колеса убывает до исчезающих величин.
Таблица 1. Параметры вентиляторов и рабочих колес с лопатками, загнутыми вперед
Модель вентилятора
β2
D1/ Dк
b2/ Dк
z
τ
(ψ – ψs)ср
по (1)
νs (У)
по (2)
νs(СК)
по (2)
Δ β2
Ц 14-46[1]
165
80
50
32
1,2
0,76
0,73
0,031
Ц 9-27[1,4]
150
50
15
12
1,5
0,487
0,202
0,023
43
Ц 9-55[1,4]
150
75
40
32
1,65
0,47
1,03
0,079
Ц 7-42[1,4]
90
58
10
24
2,05
0,22
0,098
0,060
16
Ц 8-18[1,4]
150
35
12
12
2,2
0,21
0,039
0,0155
Ц 8-39[1,4]
145
50
35
16
1,88
0,31
0,163
0,034
Ц 7-29[1,4]
110
50
6
16
1,78
24
М-61(170)[5]
170
60
8
18
2,25
56
М-61(140)[5]
140
60
8
18
1,60
32
12
1,2
40
9
0,8
52
М-61(100)[5]
100
60
8
36
3,14
28
18
1,57
35
9
0,78
48
Все это укрепляет идею воздействия улитки на течение в колесе с лопатками, загнутыми вперед.Что же происходит с колесом, лишенным такого воздействия, т.е. свободным колесом?
3.Рассмотрение теоретических треугольников скоростей у колес с лопатками, загнутыми вперед, показывает, что приращение статического давления тем меньше, а приращение кинетической энергии (динамики) тем больше, чем короче межлопаточный канал и больше угол β2. Вентилятор Ц14-46 с самым гидравлически коротким каналом имеет наибольшую разницу в полной и статической характеристиках. Теоретически любое колесо такого типа превращается в генератор динамики со специфической структурой – выходящийпоток вращается быстрее колеса (см., например, [8], где показано, что c̅u3 = 1,2 – 1,5).
Можно предположить, что стоит убрать улитку и вращение потока около колеса «разлетится», увлекая за собой внутриканальные структуры и переводя колесо в тривиальный источник закрученной веерной относительно вялой струи. При этом исторгаемые колесом массы будут стремиться пройти через межлопаточные каналы по наикратчайшей траектории с углами выхода, сильно отклоняющимися от углов β2. Опытные данные по углам выхода потока из свободного колеса представлены в [4,5].В [4] исследованы четыре колеса с лопатками, загнутыми назад, два колеса с лопатками вперед и одно с радиальными лопатками. Измерения в относительном движении показали, что отклонение угла выхода потока от угла лопатки (Δβ2) лежит в пределах 6 – 100 на нормальных режимах у колес с лопатками назад и может превысить 400 у колес с лопатками вперед. В [5] исследованы модельные колеса с узким выходом на основе модели вентилятора М-61. Варианты с лопатками, загнутыми вперед, приведены в табл.1. Зафиксированное отклонение потока лежит в диапазоне 28 – 560.
Ограниченность экспериментального материала позволяет лишь наметить тенденции к возрастанию угла отклонения с уменьшением гидравлической длины канала (см. рис.2).Для узких колес типа М-61 [5] эта зависимость достаточно пологая (лишь одна опытная точка для колеса с углом β2 = 1700 по непонятным причинам резко выпадает).У относительно широких колес [4] зависимость значительно более крутая. Линейная экстраполяция этой зависимости на широкое колесо Ц14-46 с τ = 1,2 дает оценку величине Δβ2 ≈ 800. При β2 = 1650 у колеса Ц14-46 получается β2′= 850, что означает практически радиальный выход потока в относительном движении. Такая деформация кинематической картины возможна только при наличии развитых отрывных течений внутри каналов колеса. Скорее всего, масштаб вихревых зон, примыкающих к обеим сторонам лопатки, столь значителен, что они формируют почти радиальное протекание потока через канал в относительном движении. Массы, циркулирующие в вихревых зонах, образуют возвратные затекающие потоки в каждый канал. Загромождение проходного сечения канала вихревыми зонами катастрофически снижает эффективный расход. При этомфактический расход воздуха через свободное колесо уменьшается далеко не так сильно, как эффективный.Тем не менее, падает радиальная составляющая абсолютной скорости. Тангенциальная составляющая приближается к окружной скорости и коэффициент полного давления опускается до теоретического предела ψ = 2. а коэффициент статического давления опускается ниже единицы. Вектор абсолютной скорости направлен почти по касательной к колесу.
Вращательное движение быстро затухает в тонком слое вокруг колеса, образуя, как было сказано, вялую веерную струю. Такое малорасходное отслоение резко закрученных масс может играть роль наружной защитной смазки для замкнутых циркуляционных зон, угнездившихся в колесе. Можно предположить, что циркуляционные зоны в межлопаточных каналах свободного колеса – хаотичные, короткоживущие, быстро сменяющие друг друга образования. В этом смысле, аэродинамика свободного колеса в целом есть хорошо организованная хаотичная диссипирующая структура, имеющая шокирующие последствия: мощность на валу свободного колеса практически равна мощности колеса внутри улитки. Это означает, что свободное колесоЦ14-46 превращается в эффективныйгидродинамический нагреватель (диссипация 95%энергии)[3].
Рис. 2. Отклонение угла выхода потока в относительном движении
4.Возвращаясь к активации колеса улиткой, следует вспомнить, чтоеще 80 лет назадна основе исследования работы вентиляторов типа Сирокко и дутьевого (лопатки, загнутые вперед, широкое колесо, гидравлически короткие каналы) в [6] были сделаны выводы о необходимости учитывать влияние распределения давления в кожухе на работу отдельных и параллельных межлопаточных каналов, «имея в виду… чрезвычайно усложняющее задачу обстоятельство, что само это распределение давлений в кожухе есть функция расхода воздуха через отдельные каналы» (выделено нами). Фактически была обнаружена способность улитки влиять на структуру течения в межлопаточных каналах колес барабанного типа.
Во многих последующих работах [4,5,7,8] отмечалось обратное влияние безлопаточных диффузоров и улиток на работу колесав системе «колесо – улитка». В частности, неоднократно упоминалось влияние размеров улитки на оптимальный режим работы колеса или появление неравномерности работы колеса по окружности при производительности, существенно меньшей, чем номинальная [7]. Однако нигде не рассматривалась возможность полной перестройки течения в колесе после переноса его в спиральный корпус. Прямые измерения в оптимальном спиральном корпусе вентилятора Ц10-51, сходного с Ц14-46, показали[8], чтоотносительные величины тангенциальнойскорости в спиральной камере вентилятора Ц10-51 вблизи выхода из колеса лежат в диапазоне от 1,2 до 1,5 против ~1 у свободного колеса. В принципе,это было прямоесвидетельство сильного обратного влияния, полной перестройки течения, значительного увеличения угла выхода потока из колеса ивращения этого потока быстрее колеса. Однако автор [8] оставилполученную информацию без внимания.
5.Каков механизм активации колеса?Рассмотрим короткий период пуска колеса из состояния покоя. В нестационарном уравнении импульсов в Эйлеровом представлении, помимо обычных членов, присутствует слагаемое, характеризующее локальное изменение во времени количества движения внутри контрольной поверхности. Поскольку при пуске колеса основной действующей составляющей можно считать ударное нарастание массовой (центробежной) силы, то этому будет соответствовать такое же ударное изменение количества движения, или ускорение массы воздуха в межлопаточных каналах. Физически оправданно предположить, что возникнет импульсное практически безотрывное обтекание лопаток, выход потока из колеса с углом, близким к углу лопаток β2, и сформируется треугольник скоростей, характерный для колес с лопатками, загнутыми вперед, когда вращение истекающего потока опережает вращение колесаCu2 > u2.
Дальнейшая судьба этой структуры зависит от конфигурации пространства, в которомразвивается течение. Если мы имеем дело со свободным колесом, то ничто не помешает быстрой перестройке структуры внутри колеса в гидродинамический нагреватель (см. п.3). Если колесо размещено в улитке, то упорядоченное изначально внутреннее течение будет удерживаться потоком в улитке, вращающимся быстрее колеса. Колесо, размещенное в корпусе другой конфигурации, в зависимости от соотношения между полной свободой и степенью и формой ограничения, получает большую или меньшую деформацию внутренней структуры. Например, колесо в квадратном корпусе, наподобие прямоточных вентиляторов (испытания автора), практически не улучшили характеристику свободного колеса. Вращающийся со скоростью колеса радиальный безлопаточный диффузор несколько улучшает характеристики [3]. Если бы такой диффузор вращался быстрее колеса, то характеристики были бы еще лучше.
6.Что физически происходит при взаимодействии колеса с вращающимся быстрее его потоком? Во-первых, несмотря на постоянную подпитку из колеса вращающегося потока, его можно рассматривать как независимую составляющую. Как всякая вращающаяся гидродинамическая структура, он становится некоей цельностью. В данном случае, поток в улитке представляет собой потенциальный вихреисточник. Во-вторых, улитка с вращающимся потоком расположена ниже по течению по отношению к колесу, и это означает, что от вращающегося потока вверх по течению уходят импульсы давления (информация) для согласования характеристик набегающего потока (в данном случае, потока, вытекающего из колеса) с предстоящим вхождением его во вращающийся поток. В системе «колесо-улитка» эта информация не только не препятствует организованной аэродинамике в колесе, но активно стимулирует ее, и поток в колесе не перестраивается в радиальную форму выхлопа в относительном движении, характерную для свободного колеса. Допустим, в силу какого-либо случайного воздействия, при прочих неизменных условиях, нарушилась структура течения в колесе и расход уменьшился на небольшую величину. Для простоты будем считать, что это изменение произошло осесимметрично и привело к уменьшению угла выхода потока и относительной скорости. Неизбежно упадет полное давление. Но самое главное состоит в том, что если вращающийся поток, как самостоятельная сущность, перестает получать от своего источника требуемое пополнение расхода, то локальная «недостача» массы немедленно оборачивается разностью давлениймежду вращающимся потоком и источником и компенсируется поступлениемот восстановленной структуры течения в колесе.
7. В заключение, для объяснения феномена активации колеса улиткой проделаем следующий мысленный эксперимент. Представим себе, что свободно работающее колесо с соответствующими характеристиками мгновенно перемещается в улитку. В начальный момент истечение по всему периметрусоответствует режиму свободного колеса: вектор относительной скорости направлен под углом почти 900 к касательной, относительная тангенциальная скорость близка к единице, малость меридиональной составляющей (расхода) делает вектор абсолютной скорости практически совпадающим с касательной. Как отмечено в п.3, острозакрученное истечение (но с вращением не быстрее колеса) затухает в тонком слое, формируя раскручивающуюся веерную струю. Однако спиральное нарастание по периметру пространства для развития струи нарушает симметрию. Прежде всего, в области начала языка возникает «первое» торможение расширению и раскручиванию веерной струи. В этот же момент межлопаточные каналы, которые оказались источниками истечения в области начала языка, получают информацию от заторможенных масс (импульсы давления вверх по потоку) о наличии препятствия на пути расширения и раскручивания струи. Расшифровывая информацию, переносимую импульсами давления,можно утверждать, что свободное расширение и раскрутка веерной струи, обеспечиваемые структурой потока в колесе, больше не могут иметь места, поскольку не согласуются с ограничением спиральной стенки. Согласованиеконтактанабегающих масс со спиральной стенкой (в нашем понимании, снижениеударных потерь энергии) должно быть направлено в сторону увеличения закрутки потока при вхождении его в контакт со спиральной стенкой. Другими словами, веерная струя в спиральном пространстве улитки должна перестраиваться в структуру потенциального вихреисточника. Это «информационное пожелание» может быть реализовано только одним способом – увеличением абсолютной скорости потока на выходе, т.е. увеличением расхода путем подавления циркуляционных зон в межлопаточных каналах с увеличением угла выхода в относительном движении.Такую информацию получают не только первые из упомянутых каналы. Поскольку поток за колесом в области начала языка движется пока еще медленнее, чем вращается колесо, то эта информация попадает и в последующие межлопаточные каналы. Через промежуток времени, соответствующий одному обороту колеса, все каналы получат эту информацию, причем достаточно быстро она начнет поступать не только из области начала языка, но и из всех точек спиральной стенки. Произойдет требуемая перестройка течения в межлопаточных каналах, способствующая активной замене веерной струи в улитке на структуру, питающуюпотенциальный вихреисточник.
Проведенный мысленный эксперимент не следует интерпретировать как подведениеявления неживой природы под законы информационного обмена и реагирования, действующие в живых организмах. Система «колесо с лопатками вперед - улитка» - достаточно сложный в своей нелинейности объект, допускающий приложение общих законов функционирования.
8. Выводы
•При резком разгоне колеса с лопатками, загнутыми вперед, импульсно формируется внутренняя аэродинамическая структура с параметрами, близкими к теоретическому треугольнику скоростей.
• В свободном колесе после пуска течение перестраивается в хаотичную диссипирующую структуру с исчезающими выходными параметрами, рассеивающую мощность, практически равную мощности колеса внутри улитки.Свободное колесо Ц14-46 превращается в тривиальныйгидродинамический нагреватель.
• Основным воздействием спирального корпуса при резком разгоне колеса становится принудительное удержание импульсно организованной структуры в колесе, согласованно питающей вращающийся в улитке быстрее колеса поток (потенциальный вихреисточник).
•Воздействие спирального корпуса на перенос в него свободного колеса с характерной для него структурой выражается в перестройке внутреннего течения в колесе в структуру,обеспечивающую формирование потенциального вихреисточника в самой улитке.
• В отличие от колес с лопатками, загнутыми назад, в рассматриваемом случае, улиткав очень малой степени способствует переходу динамического давления в статическое.
2. Караджи В.Г., Московко Ю.Г. Вентиляционное оборудование. Технические рекомендации для проектировщиков и монтажников –М.: АВОК-ПРЕСС,2010. – 432 с.
3. Соломахова Т.С. Радиальные вентиляторы: Аэродинамика и акустика/ Т.С. Соломахова; Центральный аэрогидродинамический институт имени профессора Н.Е.Жуковского. – М.: Наука, 2015, - 460 с.
4. Локшин И.Л. Исследование потока за колесами центробежных вентиляторов в относительном движении//Промышленная аэродинамика. Сборник №12. Вентиляторы и воздухопроводы. М.: Гос. изд. оборонной промышленности.1959.
5. Локшин И.Л. Применение результатов испытаний вращающихся круговых решеток к аэродинамическому расчету колес центробежных вентиляторов/ Промышленная аэродинамика. Выпуск №25. Вентиляторы. М.:Оборонгиз.1963.
6. Поликовский В.И., Абрамович Г.Н. Экспериментальная проверка основных допущений расчета спиральных кожухов центробежных нагнетателей и вентиляторов//Труды ЦАГИ им. Н.Е.Жуковского. Вып 328. М.:Изд.ЦАГИ.1937.
7. Бычков А.Г. Общие закономерности изменения аэродинамических характеристик центробежных машин со спиральными кожухами//Промышленная аэродинамика. Сборник №10. Вентиляторы и воздуховоды. М.: Гос. издательство оборонной промышленности.1958.
8. Коваленко В.М. О работе спиральных кожухов центробежных вентиляторов//Промышленная аэродинамика. Выпуск №17. Вентиляторы. М.:Оборонгиз.1960.
При защите проемов завесами воздействие ветра принято учитывать, как добавку ветрового давления к гравитационной разности [1]. При этом расчетная скорость ветра, независимо от средних скоростей по [2], принимается не более 5 м/с. Для помещений герметичного типа (в частности, самолетных ангаров ) ветровая добавка не учитывается, поскольку, в отличие от гравитационной разности (массовая сила), ветровое давление (поверхностная сила) лишь изменяет внутреннее давление в здании. Физически это изменение происходит добавлением массы воздуха через защищенный проем в замкнутое пространство ангара (повышение давления до наружного) или уходом массы (понижение давления). Принятая в [1] методика была разработана в начале прошлого столетия для небольших по нынешним меркам размеров ворот в сравнении с размерами самого здания, когда неравномерностью ветрового потока в масштабах проема можно было пренебречь, а вся внешняя аэродинамика достаточно точно учитывалась аэродинамическими коэффициентами [3]. Ограничения расчетной скорости ветра были связаны с относительно небольшой высотой середины ворот (2 - 4 м).
Ю. Н. Марр кандидат технических наук советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»
Потребность в струйной защите проемов самолетных ангаров поставила новые задачи в плане аэродинамического взаимодействия ветра со струями завес . Во-первых, большая высота проемов (до 20 м) требует пересмотра расчетной скорости ветра в сторону ее увеличения, как минимум, до значений по [2] без ограничений. Во-вторых, принимая во внимание значительную высоту и протяженность проема самолетного ангара (до 60 м), приходится учитывать возможность критической деформации струйной преграды при неравномерном распределении давления ветра по площади проема от трехмерной картины обтекания здания воздушными массами.
В-третьих, на передний план при проектировании авиационных ангаров выходит преимущественное направление ветра в данной местности. Если ветер направлен «в лоб», т.е. прямо на стену с воротами, это будет одна картина обтекания и воздействия на защитную структуру. Если ветер направлен с противоположной стороны, то воздействие будет совершенно иным. Ветер может быть направлен параллельно и под некоторым углом к плоскости передней стены (проема). Тогда, в отличие от первых двух случаев, появятся касательные воздействия вдоль размаха проема. Есть основания считать, что при переходе к масштабам проема, сравнимым с масштабами здания, внешняя аэродинамика не может быть вполне учтена только аэродинамическими коэффициентами.
В-четвертых, оказывается необходимым дать оценку возмущениям, вносимым атмосферной турбулентностью, в частности, крупномасштабными вихревыми образованиями порядка размеров ангара. Такие вихри могут создавать порывы ветра со скоростями, превосходящими средние значения по [2]. Временной масштаб подобных возмущений может быть сравним с длительностью периода полностью открытых ворот (например, около 20 минут).
И, наконец, во весь рост встает проблема регулирования завесы при изменении наружной температуры. В [4] было предложено понижать частоту вращения вентиляторов для уменьшения расхода воздуха завесы при повышении наружной температуры против расчетной зимней. В предположении отсутствия влияния ветра на разность давлений в проеме герметичного помещения было показано, что для сохранения надежной защиты может потребоваться уменьшение расхода до двух раз. Это означает, что и скорость струи также уменьшится в два раза. Соответственно, поток импульса струи уменьшится в 4 раза. Однако ветровые характеристики при повышении температуры могут остаться на том же уровне. Возникает вопрос, не окажется ли намеренно ослабленная струйная защита проема при повышенной наружной температуре недостаточной для защиты проема.
Рис.1. Схема зоны аэродинамического следа при обтекании здания ветром [5].
Рис 2. Зависимость размеров зоны аэродинамического следа от габаритных размеров здания [5] (на графике размеры даны в относительных величинах - по отношению к Н).
В [3,5-7] детально рассмотрены вопросы аэродинамики обтекания зданий ветром. Общая картина аэродинамического следа от одиночного здания в виде параллелепипеда на плоскости [5] воспроизведена на рис.1 и 2. Около трехмерного плохо обтекаемого препятствия, как перед ним, так и позади него, а также с боков образуется сложная система взаимосвязанных вихревых циркуляционных зон (рис.1). Линии тока набегающего потока начинают отклоняться от прямолинейного направления вверх на расстоянии примерно 5 - 8 высот здания. Из-за трения о землю на ее поверхности образуется пограничный слой, в котором непосредственно перед фасадом возникает отрыв потока от поверхности земли. Вдоль всего фасада формируется зона циркуляции, которая заворачивает на боковые стенки здания, отрывается и переходит в структуру донного следа. Основной поток огибает сверху зону циркуляции перед фасадом. Скорости вдоль уходящих вверх линий тока изменяются мало, но нормальная составляющая к фасаду препятствия уменьшается. В средней части фасада возникает торможение потока и, как следствие, возрастание статического давления.
Вблизи верхней передней кромки фасада линии тока сближаются, локальная скорость возрастает и непосредственно от острой верхней кромки поток отрывается. В этой области наветренной стороны статическое давление понижается, причем его понижение зависит, как от конфигурации обтекаемого тела, так и от шероховатости подстилающей поверхности. В области пограничного слоя давление также понижается. Для относительно «нормальной» шероховатости поверхности приближенно рассчитанное по данным [6,7] распределение аэродинамических коэффициентов в средней вертикальной плоскости фасада при лобовом натекании ветра представлено на рис. 3. Видно, что в верхней и нижней частях наветренной стороны аэродинамические коэффициенты заметно снижаются по отношению к области максимума. Возле боковых вертикальных кромок фасада линии тока также сгущаются, скорость возрастает, давление понижается, но в меньшей степени, чем у верхней кромки.
Рис.3. Распределение аэродинамических коэффициентов в средней части фасада при лобовом натекании ветра.
Применительно к защищенному струей проему полученная информация вносит следующие коррективы в картину защиты. Во-первых, воздействие на проем герметичного помещения неравномерно распределенного по поверхности проема ветрового давления приведет к установлению внутри помещения среднего по площади фасада давления с добавлением к гравитационной разности давлений в проеме разностей ветровой составляющей - локальной и средней. Проиллюстрируем это для следующих условий: высота ангара 20 м, высота ворот 16 м, наружная температура - 40 °С и - 25 °С, внутри + 18 °С, скорость ветра по [2] принята 4 м/с и 8 м/с. Максимальное гравитационное давление на нулевой отметке равно 48,6 Па и 32,6 Па, средняя разность гравитационного давления в проеме, соответственно, 24,3 Па и 16,3 Па. Ветровые добавки к гравитационной разности давлений иллюстрирует табл.1. Верхний створ проема соответствует относительной высоте сечения Н̅ = 16/20 = 0,8, нулевая отметка (пограничный слой ветрового потока) Н̅ ≈ 0. По [6] на отметке Н̅ = 0,8 разность аэродинамических коэффициентов на рис.3 составляет Δк0,8 = к0,8 - кср = 0,86 - 0,74 = + 0,12, в пограничном слое Δк0 = 0,6 - 0,74 = - 0,14. По [7] эти же разности равны Δк0,8 = 0,68 - 0,6 = + 0,16, Δк0 = 0,55 - 0,6 = - 0,05. В среднем для табл.1 принято Δк0,8 = +0,14, Δк0 = - 0,1.
Таблица 1. Влияние неравномерности ветрового давления при лобовом натекании ветра на проем
Наружная температура
- 40 °С
- 25 °С
Скорость ветра, м/с
4
8
4
8
Динамическое давление ветра, Па
12,2
48,8
11,4
45,6
Относительная высота сечения Н̅
0,8
≈ 0
0,8
≈ 0
0,8
≈ 0
0,8
≈ 0
Ветровая добавка к гравитац. разности давлений, Па
+ 1,7
- 1,2
+ 6,8
- 4,9
+ 1,6
- 1,1
+ 6,4
- 4,6
Доля добавки в средней гравитац. разности давлений, %
+ 7%
- 5%
+ 28%
- 20%
+ 10%
- 7%
+ 40%
- 27%
Из табл.1 видно, что ветровые добавки к гравитационной разности даже при ветре 8 м/с преобразуют треугольную эпюру в трапециевидную без значительных отклонений от средней расчетной разности давлений. Таким образом, можно считать, что лобовое направление ветра не представляет опасности для защитной струйной структуры.
На заветренной стороне здания образуется сложная трехмерная циркуляционная зона, состоящая из нескольких вихрей. Давление в ней заметно ниже, чем с наветренной стороны, а максимальная скорость обратных токов не более половины скорости набегающего потока. Подвижность воздуха вблизи земли на удалении от задней стенки здания очень мала. Давление ветра на заветренную сторону отрицательное (направлено из помещения на улицу) и по [3,7] значительно более равномерное, чем на наветренной стороне. В этом случае давление в помещении просто понизится на величину отрицательного ветрового напора.
Для случая направления ветра вдоль стены с проемом становится актуальным как по распределению нормальных сил вдоль размаха проема , так и по касательному взаимодействию ветрового потока со струями завесы . Распределение нормальных нагрузок на боковой стене из [8] приведено на рис.4. В части касательных сил в [8] имеется лишь упоминание, что для боковых стен зданий с выступающими лоджиями аэродинамический коэффициент трения cf = 0,1.
Рис.4. Схема распределения нормальных нагрузок на боковой стенке из [8]. Величина e равняется меньшему из b (ширина здания) или 2h. Аэродинамические коэффициенты се равны: се(А) = - 1, се(В) = - 0.8, се(С) = -0,5.
Что касается неравномерности распределения нормальной силы по размаху проема, то изменение ее величины относительно среднего ветрового давления кср = - 0,67, согласно аэродинамических коэффициентов рис.4, составит по краям проема ΔРА = (-1+ 0,67)х12,2 = - 4,0 Па и ΔРС = (-0,5 + 0,67)х12,2 = + 2,0 Па для ветра 4 м/с, что можно считать безопасным на расчетном режиме. Однако для ветра 8 м/с добавки ветровых давлений к среднему превратятся в - 16 Па и + 8 Па, а это уже вызывает опасения. Отрицательная величина добавки на переднем краю проема уменьшит разность давлений по отношению к расчетной (гравитационной) и защитная струя из режима полной защиты перейдет в режим выноса струи на улицу. На противоположном краю проема положительная добавка увеличит разность давлений и вместо расчетного режима полной защиты возникнет затекание наружного воздуха внутрь помещения. Вытекание наружу и затекание внутрь быстро сбалансируются - сформируется устойчивое продувание помещения холодным воздухом.
Касательные силы по [8] при ветре 4 м/с ( - 40 °С) равны τ = 12,2х0,1 = 1,22 Па , что составляет лишь 5% от средней разности гравитационного давления в проеме (24,3 Па). Однако при ветре 8 м/с касательное напряжение возрастает почти до 5 Па и это уже 20% средней разности давлений. Однако величина коэффициента трения, в данном случае, значительно завышена из-за специфики структуры поверхности стены (лоджии), для которой коэффициент и определен. Касательное омывание ветровым потоком другого воздушного потока ( струй завес ) не должно приводить к появлению столь значительных сил трения. Когда в специальной литературе говорят об опасности ветра, который может «сдувать» фрагменты защитной структуры и создавать в ней прорехи, обычно имеют в виду псевдокасательные воздействия при обтекании поперечным ветровым потоком выступающих в него фрагментов струйной пелены.
В общем случае, проем ангара будет ориентирован под некоторым углом по отношению к основному направлению ветра. Примерный вид обтекания представлен на рис.5. Набегающий поток направлен под углом α к нормали к проему. При подходе к проему линии тока отклоняются на еще больший угол, огибают зону отрыва перед плоскостью стены с проемом и уходят вверх, отрываясь под углом от верхнего края ангара. Отрыв потока в угловой зоне фасада у проема представляет собой не просто вращающийся вихрь, а структуру со спиральными траекториями, направленными влево вдоль проема. У левого края ангара спиральная структура загибается и уходит в заднюю циркуляционную зону. Такая картина движения потоков может изменить распределение нормальных давлений на противоположное: у правого края сформируется область повышенного давления, тогда как у левого края давление понизится. Устойчивость защитной структуры, особенно при не очень низких температурах, но сильном ветре, снова может оказаться нарушенной.
Рассмотрим воздействия атмосферной турбулентности. Можно выделить три характерных масштаба времени. Во-первых, масштаб существования защитной структуры, он равен продолжительности полностью открытых ворот и исчисляется десятками минут.
Второй масштаб - это продолжительность формирования струи на длине от сопла до пола ангара, он характеризует быстроту восстановления защитной структуры после внесенного возмущения. При скорости струи на выходе из сопла около 15 м/с и высоте проема 15 м масштаб имеет порядок 1 с. Третий масштаб - это время воздействия крупного турбулентного образования. Оценим его как отношение высоты ангара к скорости ветра, т.е. около 20/5 = 4 с. Поскольку два последних масштаба одного порядка и много меньше временного промежутка существования защитной структуры, можно не принимать во внимание такие относительно кратковременные турбулентные воздействия. Возмущения, связанные с отклонением направления и скорости ветра от наиболее вероятного, продолжительность которых превосходит время полностью открытых ворот, следует рассматривать в контексте влияния произвольного направления ветра.
Последний из поставленных в работе вопросов ветрового воздействия относится к проблеме сохранения надежной защиты в процессе регулирования завесы при повышении наружной температуры. В [4] показано, что при организации защиты проема на расчетную температуру - 30 °C в диапазоне наружных температур до + 10 °C может потребоваться уменьшение расхода воздуха и скорости струи более, чем в два раза.
В предположении равномерного и стационарного набегающего ветрового потока на стену с проемом можно не учитывать ветровой напор в разности давлений в проеме герметичного помещения. В этом случае повышение наружной температуры связано с требуемым понижением частоты вращения вентиляторов и соответствующим уменьшением расхода воздуха через завесу простой зависимостью [4]
n/no = [(θ - 1)/( θo - 1)]0,5 (1)
Здесь θ = Тв/Тн - отношение абсолютных температур, внутренней к наружной, индекс 0 относится к расчетным зимним параметрам. Уменьшение потока импульса завесы с повышением наружной температуры равно
I/Io = (n/no)2 = (θ - 1)/( θo - 1) (2)
В диапазоне от - 30 °C до + 10 °C это означает расчетное преднамеренное ослабление защитной структуры почти в 7 раз. Покажем на конкретном примере границы безопасного ослабления защиты при регулировании завес. Рассмотрим ангар с проемом высотой 17 м. Расчетная наружная температура - 35 °C, внутренняя + 18 °C. Проем защищен верхней завесой с удельным расходом воздуха (на единицу длины по размаху проема) 82000 м3/час/м. Ширина сопла 1,3 м, скорость струи на выходе 16,3 м/с. Угол струи к плоскости проема 30°. По методике [4] разность гравитационных давлений в проеме 22,5 Па, коэффициент эжекции λ = 2,27, показатель защиты q = 1,0 - полная защита проема, температура смеси 10,2 °С.
Расчет аэродинамических и тепловых параметров защиты по мере повышения наружной температуры, обеспечивающих режим полной защиты в соответствии с выражением (1), представлен в табл. 2.
Таблица 2. Параметры защиты проема при повышении наружной температуры (q = 1,0).
Наружная температура,°С
- 35
- 25
- 15
- 5
+ 5
Разность гравитационного давления, ΔРпр, Па
22,5
17,5
12,9
8,7
4,7
Удельная сила давления, Iпр, Н/м
383
298
219
148
80
n/noпо (1)
1
0,88
0,76
0,62
0,46
Удельный расход завесы, м3/с/м
21,2
18,6
16,1
13,1
9,8
Удельный поток импульса завесы, Iз, Н/м
415
321
239
159
88
Отношение Iз / Iпр
1,08
1,08
1,09
1,08
1,09
Температура смеси в отсутствие ветра, °С
10,2
11,7
13,1
14,6
16,0
Динамическое давление ветра, Па при 8 м/с
47,5
45,5
43,8
42,1
40,6
Ветровая добавка к ΔРпр при лобовом ветре, Па - верх проема - пограничный слой
+6,7 -4,8
+6,4 -4,6
+6,1 -4,4
+5,9 -4,2
+5,7 -4,1
Доля от ΔРпр, % (лобовой ветер) - верх проема - пограничный слой
+30 -21
+36 -26
+47 -34
+68 -48
+121 -87
Ветровая добавка к ΔРпр при продольном ветре, Па - начало проема - конец проема
-15,7 +8,1
-15,0 +7,7
-14,5 +7,4
-13,9 +7,2
-13,4 +6,9
Доля от ΔРпр, % (продольный ветер) - начало проема - конец проема
-70,0 +36,0
-86,0 +44,0
-112,0 +57,4
-160,0 +82,7
-285,0 +146,8
Как видно из табл.2, при ветре 8 м/с по мере повышения наружной температуры и соответствующего ослабления защиты возможна критическая деформация струи при лобовом направлении ветра и, особенно, при продольном его направлении. Возможно, что ослабление лобового ветра до 4 м/с, сдвинет границу устойчивости структуры в область более высоких наружных температур, чего нельзя сказать о продольном ветре. При продольном ветре разрушение структуры гарантировано. Примерно также будет складываться ситуация и при направлении ветра под углом к стене с проемом.
Рис.5. Обтекание ветром фасада под углом α.
Выводы 1. При проектировании самолетных ангаров следует учитывать розу ветров места расположения ангара (наиболее вероятное направление и скорость ветра по [2] без каких-либо ограничений). 2. Предпочтительная ориентация ангара к направлению ветра - расположение стены с проемом на наветренной или заветренной сторонах. 3. Ориентация стены с проемом параллельно направлению ветра или под острым углом (менее 45°) к направлению ветра опасна нарушением сплошности защитной струйной структуры нормальными силами, неравномерно распределенными по размаху проема. Для удержания режима полной защиты по всей ширине проема потребуется локализованная вариация расхода по группам модулей завесы в зависимости от величины избыточных давлений по размаху проема , создаваемых ветровыми потоками. В связи с этим, может потребоваться установка в конце проема относительно направления ветра более мощных завес, в сравнении со средней и начальной частью проема. 4. Регулирование работы завесы уменьшением расхода воздуха при повышении наружной температуры против расчетной зимней не нарушит режима полной защиты, если проем расположен на наветренной или заветренной сторона ангара . 5. При ориентации стены с проемом параллельно или под острым углом к направлению ветра удержание режима полной защиты по всей ширине проема при всех наружных температурах потребует тонкого и дифференцированного локализованного регулирования расхода по группам модулей в зависимости от локального распределения избыточного давления вдоль размаха проема, наряду с общим уменьшением расхода при повышении наружной температуры. 6. Атмосферная турбулентность с вихрями масштаба размеров ангара может привести к кратковременному разрушению защитной структуры (порядка нескольких секунд) с быстрым ее восстановлением. 7. Сильные ветровые возмущения с масштабами, превышающими продолжительность защиты открытых ворот, могут полностью разрушить структуру завесы.
Использованные источники
1. Справочник проектировщика. Внутренние санитарно-технические устройства. Часть 3. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Книга 1. / В.Н. Богословский, А.И. Перумов, В.Н. Посохин и др. 4-е издание. М.: Стройиздат. 1992. 2. Свод правил СП 131.13330.2012. Строительная климатология. Актуализированная редакция СНиП 23-01-99* (с изменением №2). Москва. 2012. 3 Реттер Э.И. Архитектурно-строительная аэродинамика. - М.;Стройиздат,1984. - 294 с. 4. Марр Ю.Н. Воздушно-тепловые завесы. Расчет и проектирование завес для защиты проемов промышленных и общественных зданий. - СПб: АО «НПО «Тепломаш», 2017. 5. Отопление и вентиляция. В двух частях. Часть II. Вентиляция. Под ред. д.т.н. проф. В.Н.Богословского. М.: Стройиздат. 1976. 6. Реттер Э.И., Серебровский Ф.Л. Аэродинамическая характеристика жилых зданий // АВОК. №5.2008. 7. Э.Симмиу, Р.Сканлан. Воздействие ветра на здания и сооружения. Пер. с английского Б.Е.Маслова, А.В.Швецовой. Под ред. к.т.н. Б.Е.Маслова.М.:Стройиздат.1984. 8. Свод правил СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*
В истории защиты проемов воздушными завесами неоднократно появлялись сообщения о возможности экономии ресурсов посредством разделения защитной струи на две параллельно истекающие части, имеющие отличающуюся температуру. Наружная часть оставлялась ненагретой, внутренняя подогревалась теплообменником завесы. В одних случаях эти части изначально были разделены пространством [1], а далее сливались, в других использовались спаренные струи [2]. Речь, как правило, шла об экранировании наружной холодной струей внутренней нагретой. В развитие разделенных струй в [3] была предложена защита двумя рядами завес, один из которых располагается внутри помещения и всасывает внутренний воздух, а другой - снаружи и всасывает наружный воздух. Внутренняя струя затекает в помещение, наружная уходит на улицу. Разновидностью защиты спаренными струями можно считать схему с экранированной струей [3], в которой наружная экранирующая часть формируется эжекцией основной струей внутреннего воздуха помещения с последующим выходом в проем. Логическим завершением такого подхода является описанная в [3] раздельная защита проема: аэродинамическая защита осуществляется ненагретой струей внутреннего воздуха, тепловая защита смесительного типа - потоками воздуха из нагревателей, установленных вне зоны струйного взаимодействия.
Ю. Н. Марр кандидат технических наук советник генерального директора АО «НПО «Тепломаш»
Что касается эффекта защиты спаренными струями, то в [1] вопрос эффективности не рассматривался, а в [2] дана лишь рекламная интерпретация проведенных натурных исследований в виде красивой, но бесполезной картинки изотерм в струе. Безотносительно режима работы завесы указано, что экранирование нагретой струи ненагретой позволяет на 35% уменьшить расход воздуха и на 38% снизить тепловую мощность завесы. В [3] показано, что даже в самом действенном методе раздельной аэродинамической и тепловой защиты максимальная эффективность до 50% (уменьшение тепловой мощности по отношению к совмещенной защите) возможна только при, так называемой, полной шиберующей защите проема (полная защита - наружные эжектированные массы отделяются от струи и уходят на улицу). В предельном режиме (вся струя полностью затекает в проем) экономия равна нулю. Поэтому в настоящей работе дана оценка эффекта защиты спаренными струями в непосредственной связи с режимами защиты проема. Далее для оценок принимается, что суммарная тепловая мощность, затрачиваемая на защиту проема, состоит из тепловой мощности завесы и компенсационной мощности доведения расхода смеси от температуры смеси до внутренней температуры помещения.
Поскольку в спаренных струях профиль температуры на выходе из сопла ступенчатый, важно определить длину, на которой происходит его турбулентное размывание. Для этого рассмотрим модель спаренной плоской затопленной струи, разделяющей пространство с температурами воздуха t1 < t2 (рис.1). Принятая схема упрощает оценку, поскольку исключается влияние теплообмена с обеих сторон струи. Общая ширина струи равна 2bо. Левая часть струи образуется из воздуха с температурой t1 , правая с t2. Скорости обеих частей струи одинаковы и равны vо. Струя развивается, как свободная затопленная. Коэффициент турбулентной теплопроводности обозначим λт. Примем для упрощения развивающийся профиль температуры в струе линейным. На всем участке размывания ступенчатого профиля температура на оси спаренной струи остается постоянной, равной tо = 0,5(t1 + t2). Длину участка размывания обозначим через zр. Вдоль всего этого участка температуры на границах ядра постоянного расхода остаются постоянными t1 и t2, а теплообмен между ядром постоянного расхода и прилегающими пространствами отсутствует.
Тепловой поток, передаваемый на участке dz из одной части струи в другую, равен
dq = λт[(t2 – t1)/(2y)]dz (1)
Приращение теплового потока на каждой из частей струи выражается, как
dq = 0,25ρCp(t2 – t1)d(yv) (2)
Приравнивая (1) и (2) и преобразовывая, получим
8(νт/ν)Prтdz̅ = Reoy̅d(v̅y̅) (3)
где νт/ν – отношение турбулентной и молекулярной вязкостей, Prт – турбулентное число Прандтля (Prт = 0,8 = Const), Reo – число Рейнольдса по параметрам сопла (гидравлический диаметр плоского сопла равен удвоенной ширине сопла 4bo), v̅ = v/vo – безразмерная скорость, y̅ и z̅ - безразмерные координаты, отнесенные к bo. На начальном участке примем с некоторым приближением v̅ = 1, турбулентную вязкость зададим по [4], как для слоя смешения
где индексом «н» обозначена граница начального участка. Принимая длину начального участка Lн = 6(2bo), т.е. z̅н= 12, найдем из (6) y̅н = 0,61. Следовательно, на длине начального участка турбулентное размывание профиля не вышло за границы ядра постоянного расхода струи. На основном участке струи, согласно [4], получим для турбулентной вязкости
νт/ν = 0,0031 Reo (z̅)0,5 (7)
Скорость под дифференциалом в (3) зависит как от y̅, так и от z̅. Для упрощения примем ее постоянной средней по поперечному сечению ядра постоянного расхода струи и равной
v̅ = v̅я = bo /δя (8)
где половина ширины ядра δя определяется по [3] апроксимационным выражением
Расчет по (11) показывает, что y̅ становится больше δя/ bo при z̅ = 17 – 20, т.е. в этом диапазоне граница размывания профиля температуры достигает границы ядра струи,
z̅
12
13
15
17
20
y̅
0,61
0,76
1,02
1,27
1,61
δя/ bo
1,25
1,29
1,36
1,42
1,51
после чего решение (11) теряет смысл. Таким образом, гидравлическая длина участка спаренной струи Lр, на котором экранирование холодной струей предотвращает тепловые потери, не превышает 10 размеров ширины сопла (2bo). За пределами этого участка L̅р > 10 возникает теплопереток с теплой стороны струи на холодную сторону.
В рекламных материалах [5] утверждается, что благодаря специальной запатентованной технологии детурбулизации и выравнивания потока в сопле, спаренные струи не перемешиваются практически на всей длине до самого пола, сохраняя заданную разность температур. Следует считать это утверждение сильным рекламным преувеличением, поскольку даже самая совершенная детурбулизация струи в сопловом аппарате не может исключить естественное вихреобразование на границах струи и связанное с этим порождение турбулентности.
рис. 1 Схема спаренной струи
рис 2 Спаренная струя
Переходя к схеме спаренной струи по [2], изображенной на рис.2, отметим, что помимо внутреннего теплоперетока, струя будет отдавать теплоту в обе стороны и температурный профиль станет размываться быстрее, чем в схеме рис.1. Пренебрегая особенностями укороченного участка размывания температурного профиля, сравним параметры защиты проема трех вариантов:
1) спаренной струи по схеме рис.2, 2) монотемпературной струи тех же размеров, что на рис. 2, нагретой до температуры tз , 3) монотемпературной струи тех же размеров при температуре t2 по схеме раздельной аэродинамической и тепловой защиты.
Относительные потери тепла с уходящими наружу массами будут
‹Qпот › = Qпот / Wя(t2 - t1) = η Q̃пот (15)
где η = G1/Gэн = 2[0,5(λ + 1) - 1/q]/(λ - 1) есть доля уходящих на улицу масс в полном расходе наружной эжекции, q - показатель работы завесы, λ - коэффициент эжекции струи. Относительный теплоотвод от ядра в холодную сторону с учетом теплоотвода и в теплую сторону по [3] равен
В режимах полной защиты q = 1, η = 1, в режимах предельной защиты по [3] q = q* =2/(λ*+1), λ* = [F¯/(K + 1)]0,5, F¯= Lстр /2bо , коэффициент К принимается для угла струи α = 0 К = 1,83. Принимая одинаковой аэродинамическую защиту для всех трех вариантов, приведем результаты расчетов по выражениям (12) - (18).
Таблица. Безразмерные суммарные тепловые мощности, необходимые для защиты проема.
Режим защиты
Полная защита q = 1
Предельный режим q= q*
Гидравлическая высота проема Lстр /2bо
20
40
20
40
Монотемпературная нагретая струя (вариант 2)
0,44
0,55
0,80
1,32
Спаренная струя (вариант 1)
0,35
0,48
0,78
1,32
Раздельная защита (вариант 3)
0,30
0,41
0,78
1,30
Спаренная струя с разделением q = 2 (вариант 4)
0,12
0,22
-
-
Как видно из таблицы, защита спаренной струей во всем диапазоне шиберующих режимов от полной защиты до предельного режима реализуется на тепловых мощностях в промежутке между монотемпературной нагретой струей и раздельной защитой, в полном соответствии с выводами [3]. В режиме полной защиты по варианту 3 - раздельная защита - максимальный достижимый эффект экономии тепловой мощности составляет 25 - 32%, а для спаренной струи (вариант 1) 13 - 20%. В предельном режиме шиберующей зашиты разница между вариантами исчезает. Переход за границу предельного режима, т.е. к смесительной защите, положения дел не изменит.
Таким образом, защита смесительного типа спаренными струями по [2] входных дверей общественных зданий имеет значительно более скромное энергетическое преимущество перед традиционной защитой монотемпературной струей.
Покажем схему, в которой спаренная струя будет обладать действительным преимуществом перед монотемпературной. Пусть аэродинамический режим защиты на заданную разность давлений в проеме выстроен так, что спаренная струя по схеме рис.1 при набегании на пол разделяется точно на две равные части. При этом внутренняя часть ядра струи возвращается в помещение, а наружная часть уходит на улицу. Этому режиму соответствует показатель защиты q = 2 (вариант 4). Поскольку показатель защиты q определяется массовыми расходами, а температуры и плотности потоков на схеме рис.1 будут отличаться, то для сохранения одинаковыми скоростей спаренных струй потребуются сопла с отличающейся шириной. Для получения приближенной оценки это обстоятельство в дальнейших выкладках проигнорировано.
Температура смеси определяется из уравнения баланса втекающей смеси, состоящей из внутренней половины расхода завесы и внутренней эжекции
Схема рис.1 позволяет упростить выражение теплопотерь в сравнении с (15) - (16). Как было получено, на участке L̅р ≤ 10 теплоотвод равен нулю. За пределами этого участка средняя температура ядра постоянна по длине струи tо = 0,5( t1 + t2). Это позволяет полный теплоотвод от ядра струи к эжектированным массам Q4 = αF(tо - t1) = ε4Wя(tо - t1) переписать в виде
Q̃пот4 = Q4/ (t2 - t1)Wя = 0,5ε4 (21)
где ε4 можно выразить как
ε4 = 0,065[(Lстр -Lр )/2bо]0,556 . (22)
С учетом η = 1, температура смеси будет θсм4 = 1 - ε4 / λ. Тепловая мощность компенсации в данной схеме составляет
‹Qком4 › = ‹Qпот4 › = 0,5 ε4 (23)
Расчет по (23) приведен в последней строке таблицы. Как видно, спаренная струя с разделением на две равные части у пола и растеканием этих частей в противоположные стороны значительно эффективнее защищает проем, чем традиционная монотемпературная струя.
В связи с этим, возникает задача связать параметры завесы с расчетным режимом защиты проема для обязательного растекания струй около пола. Воспользуемся рекомендациями [3]. Поскольку для верхних завес показатель защиты равен
q = 2[1 + λ(σ - sinα)]-1 , (24)
то, принимая q = 2, найдем условие реализации данной схемы
σ = ΔР̅ F̅ = sinα (25)
Из (25) понятно, что схема с q = 2 должна иметь угол струи α > 0. Кроме того, из (25) следует, что данная схема реализуема на относительно мощных высокоскоростных завесах. Это делает ее малопригодной для защиты входных дверей общественных зданий. Более предпочтительно использовать ее для защиты ворот промышленных помещений, особенно при частом и длительном открывании ворот. Однако техническая реализация такой завесы - непростая задача. При ее внутреннем расположении всасывание наружного воздуха должно происходить под верхним створом проема. Поток внутреннего воздуха должен поступать по отдельному параллельному воздушному тракту. Завесы, которые устроены по этой схеме, например, запатентованные технологии моделей DAT и MAT [5] для защиты холодильных камер, имеют усложненную конструкцию и достаточно высокую стоимость. Поэтому, учитывая значительную энергетическую эффективность, целесообразность применения таких завес должна определяться расчетом срока окупаемости.
Выводы
Таким образом, реальная энергетическая эффективность завесы со спаренными струями (60 - 70%) достигается в специальной конструкции завесы при соединении струй из наружного и внутреннего воздуха в аэродинамической схеме с их растеканием у пола в противоположные стороны.
Использованные источники
1. Никулин М.В., Савин В.К., Стронгин А.С. Экспериментальные исследования теплообмена струй воздушных завес//Гидромеханика отопительно-вентиляционных устройств: Межвузовский сборник научных трудов. Казань: КИСИ,1991.С.14-21. 2. Сквозняк остается на улице // Мир климата, №37.2006. 3. Марр Ю.Н. Воздушно-тепловые завесы. Расчет и проектирование завес для защиты проемов промышленных и общественных зданий. - СПб.: АО «НПО «Тепломаш», 2017. 4. Теория турбулентных струй. Издание 2-е переработанное и дополненное. Под редакцией Г.Н. Абрамовича. М.:Наука.1984. 5. Каталог фирмы biddle Gmbh «Luftschleier Typ CA»[Электронный ресурс] Режим доступа: http://www.biddle.de (дата обращения 31.08.2017)
НПО «Тепломаш» приступило к выпуску и реализации канальных прямоугольных воздухонагревателей мощностью 12-90 кВт, а также крышных вентиляторов в шумозаглушенном корпусе (ВКРШ).
НПО «Тепломаш» приступило к выпуску и реализации канальных прямоугольных воздухонагревателей мощностью 12-90 кВт, а также крышных вентиляторов в шумозаглушенном корпусе (ВКРШ).
С 15 по 18 февраля 2022 года наша компания примет участие в самой крупной в России и странах Восточной Европы выставке комплексных инженерных решений Aquatherm Moscow 2022, которая состоится в Крокус Экспо.
Приглашаем вас посетить наш стенд В1013 в павильоне № 3, зал 13 МВЦ «Крокус Экспо», Москва.
Наши специалисты с удовольствием проконсультируют вас и ответят на любые вопросы.
Используя наш промокод atm22eSPHH, вы сможете бесплатно получить электронный билет на сайте aquatherm-moscow.ru. Без использования промокода посещение выставки платное.
Важно! Промокоды действительны только при получении электронного билета на сайте выставки и действуют до окончания Aquatherm Moscow 2020. Промокод можно использовать неограниченное количество раз.
С 15 по 18 февраля 2022 года наша компания примет участие в самой крупной в России и странах Восточной Европы выставке комплексных инженерных решений Aquatherm Moscow 2022, которая состоится в Крокус Экспо.
Уже больше 10 лет ЗАО «НПО «Тепломаш» успешно работает с «АВОК СЕВЕРО-ЗАПАД».
С 2004 года «Тепломаш» публикует научно-технические статьи в журнале «Инженерные системы», выступает с научными докладами на семинарах и конференциях проводимых под эгидой АВОК. Последние несколько лет «НПО «Тепломаш» также является членом некоммерческих партнёрств «Инженерные системы – проект» и «Инженерные системы – монтаж».
Активная научная работа ЗАО «НПО «Тепломаш» была отмечена «Дипломом почётного члена «НП АВОК СЕВЕРО-ЗАПАД» за активную работу и вклад в практическую и научную деятельность».
ЗАО «НПО «Тепломаш» выражает свою признательность «НП АВОК СЕВЕРО-ЗАПАД» и будет и в дальнейшем активно участвовать в научной жизни инженерного сообщества.
Настоящим сообщаем, что в порядке оптимизации управления воздушно-тепловыми завесами НПО «Тепломаш» к сезону 2015-2016 гг окончательно сформировало новую линейку устройств для управления завесами с классом защиты IP-54 в соответствии со следующей таблицей:
Данные устройства имеют собственный класс защиты IP-55,более низкую стоимость, а также ряд неоспоримых преимуществ по коммутации и управлению относительно предыдущих устройств.
Подробные технические характеристики можно уточнить в службе продаж ЗАО «НПО Тепломаш».Также полноценная информация будет размещена в ближайшей версии каталога.
Также сообщаем, что с сегодняшнего дня в меньшую сторону изменились цены на пульты коммутации и управления ПКУ-Е и ПКУ –W, а также на блоки подключения дополнительных устройств Блок- Е и Блок- W.
Настоящим сообщаем, что в связи с изменением цен на импортные комплектующие с 01.03.2016 года изменятся цены на следующие виды готовой продукции, производимой ЗАО «НПО «Тепломаш»:
Просим в срочном порядке сообщить о находящихся в разработке проектных и крупнооптовых запросах с целью фиксации старой цены и резервирования продукции.
С уважением,
Директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
Настоящим сообщаем, что в связи со значительным изменением цен на металл и комплектующие, с 05.04.2021 г. изменяются цены на тепловое оборудование производства АО «НПО «Тепломаш». При этом все оптовые и проектные заказы, открытые до 05.04.2021 г. в соответствии с действующими договорами, будут отгружены по старой цене. Надеемся на ваше понимание.
С уважением, Директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
В связи с модернизацией производства и обновлением модельного ряда, завод «Тепломаш» с декабря 2013 прекращает выпуск электрических завес Серии 200 в традиционном корпусе: КЭВ-6П2210Е, КЭВ-9П2010Е, КЭВ-6П2220Е, КЭВ-9П2020Е, КЭВ-12П2020Е.
Теперь все электрические воздушно-тепловые завесы Серии 200 выпускаются в классе «Комфорт», с изменением маркировки: КЭВ-6П2211Е, КЭВ-9П2011Е, КЭВ-6П2221Е, КЭВ-9П2021Е, КЭВ-12П2021Е (т.е. вместо последней цифры «0» стала цифра «1»).
Технические характеристики завес в основном соответствуют заявленным в каталоге, но есть отличия в конструкции.
Напоминаем, что в рамках подготовки к сезону 2018-2019 с 15 мая 2018 года идет авторизация дилеров АО "НПО "Тепломаш".
Ежедневно, после поступления заявок на авторизацию, проводится проверка компаний и выдаются уникальные Коды Тепломаш и сертификаты авторизованного дилера.
Для оказания информационной поддержки покупателям оборудования Тепломаш с 18 июня на сайте заработал Сервис проверки авторизованного дилера: /contact/filialy-i-dilery
Проверка дилера производится по ИНН или по Коду Тепломаш.
С 12 сентября 2016 года «НПО «Тепломаш» приступает к выпуску компактных завес «Мини» в Серии 100. Данные завесы отличаются от прошлых моделей уменьшенным габаритом ширины и высоты, которые составляют 150 х 160 мм. Длины завес остаются без изменений. Все технические характеристики новых моделей завес соответствуют прежним. Для Вашего удобства приводим таблицу соответствия старых и новых завес.
В производство также будут запущены завесы «Микро» Серии 100 на 1,5 и 2 кВт с габаритом ширины и высоты 130 х 130 мм. Завесы рекомендованы для горизонтальной установки над рабочими окнами высотой до 1,5 метров.
Завод «Тепломаш» намерен и в будущем расширять и совершенствовать модельный ряд выпускаемой продукции.
Сообщаем, что в целях регламентирования деятельности, связанной с продвижением и продажами оборудования НПО «Тепломаш» через проекты, нами разработано Соглашение о проектных поставках. Убедительно просим всех наших партнеров, участвующих в подобной деятельности, внимательно ознакомиться с приложенным документом и подписать его в кратчайшие сроки (до конца мая 2015 года). Готовы также рассмотреть ваши замечания и предложения. Надеемся на взаимовыгодное сотрудничество.
С уважением Заместитель генерального директора Б.Н.Власенко
Сообщаем, что в связи с изменением цен на материалы и комплектующие с 02.03.2015 года изменяются цены на вентиляторы центробежные, осевые, крышные, канальные производства ЗАО НПО «Тепломаш». Убедительно просим вас сообщить о предполагаемых объемах закупок до изменения цен во избежание конфликтных ситуаций на объектах, а также возможного резервирования продукции.
С уважением Заместитель генерального директора Б.Н.Власенко
Сообщаем, что в связи с изменением цен на материалы и комплектующие с 15.01.2015 года изменяются цены на готовую продукцию, производимую ЗАО НПО «Тепломаш», а также на следующие дополнительные опции:
- смесительные узлы
- гибкие подводки
- термостаты защиты от замерзания
- концевые выключатели
- виброизоляторы
- гибкие вставки
Убедительно просим вас сообщить о предполагаемых объемах закупок до изменения цен во избежание конфликтных ситуаций на объектах, а также возможного резервирования продукции.
С уважением Заместитель генерального директора Б.Н. Власенко
',
)array (
'atr_id' => '953',
'id' => '42487',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Сообщаем, что в связи с изменением цен на материалы и комплектующие изменяются цены на готовую продукцию, производимую ЗАО НПО «Тепломаш», а также на следующие дополнительные опции >>',
)array (
'atr_id' => '954',
'id' => '42487',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '955',
'id' => '42487',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '956',
'id' => '42487',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '957',
'id' => '42487',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/mail.jpg',
)array (
'atr_id' => '958',
'id' => '42487',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '959',
'id' => '42487',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2014-12-16 15:03:45',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='43645' array (
'atr_id' => '2286',
'id' => '43645',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'НПО «Тепломаш» приглашает Вас принять участие в семинаре в Челябинске',
)array (
'atr_id' => '2287',
'id' => '43645',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'НПО Тепломаш приглашает Вас принять участие в семинаре в Челябинске 2017',
)array (
'atr_id' => '2288',
'id' => '43645',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'НПО Тепломаш приглашает Вас принять участие в семинаре в Челябинске 2017',
)array (
'atr_id' => '2289',
'id' => '43645',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'НПО Тепломаш приглашает Вас принять участие в семинаре в Челябинске 2017',
)array (
'atr_id' => '2290',
'id' => '43645',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => '
«Тепловые завесы «Тепломаш» и политика импортозамещения в РФ. Уникальные методы защиты проемов коммерческих и промышленных зданий тепловыми завесами».
г. Челябинск, 21 апреля 2017 г., с 9.00 до 14.00. пр. Ленина 26а, Гранд Отель ВИДГОФ, Дипломат
Темы докладов:
1. Обновление модельного ряда воздушно-тепловых завес в сезоне 2017-2018 гг. Хохлов М. А. - начальник отдела маркетинга.
2. Новые центробежные канальные вентиляторы «Тепломаш». Хохлов М. А. - начальник отдела маркетинга.
3. Новое оборудование «Тепломаш» - канальные, кассетные и промышленные фанкойлы. Хохлов М. А. - начальник отдела маркетинга. 3. Воздушные завесы и тепловентиляторы на природном газе. Хохлов М. А. - начальник отдела маркетинга.
Настоящим сообщаем, что в связи со значительным изменением цен на металл и комплектующие, с 01.07.2021 г. изменяются цены на тепловое оборудование производства АО «НПО «Тепломаш». При этом все оптовые и проектные заказы, открытые до 01.07.2021 г. в соответствии с действующими договорами, будут отгружены по старой цене.
С уважением, Директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
– За три года мы снабдили большую часть цеховых ворот тепловыми завесами, – рассказал Сергей Викторович. – Ранее установили четыре комплекта, а в этом году ещё две воздушно-тепловые завесы в тележечном цехе.»
Настоящим сообщаем, что с 30 сентября 2019 года АО «НПО «Тепломаш» приступило к изготовлению воздушно-тепловых завес линии «Комфорт» 300 и 400 серий в новом дизайне. Рабочие характеристики завес остались без изменений.
Сообщаем, что новый прайс-лист на тепловое оборудование на сезон 2016-2017 гг начнет действовать 15.08.2016 года. Планируется изменение цен на некоторые серии и исполнения воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов. В связи с этим, до изменения цен просим вас своевременно сообщить о предполагаемых объемах закупок по проектам во избежание конфликтных ситуаций.
Также в рамках договорной кампании 2016-2017 гг просим ускорить подписание новых договоров на сезон и согласование летних отгрузок для партнеров НПО «Тепломаш», работающих в соответствующем статусе.
С уважением,
Директор по продажам ЗАО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
Настоящим сообщаем, что в связи с изменением цен на металл и комплектующие, с 14.06.2021 г. изменяются цены на все типы вентиляторов, производимых АО НПО «ТЕПЛОМАШ».
Рады сообщить вам, что у нас вышел новый каталог «Вентиляционные установки «Тепломаш», в который были включены все модели компактных приточных установок различных серий с подборными аэродинамическими характеристиками и графиками расхода, а также вся необходимая информация по центральным вентиляционным установкам. Наиболее подробно рассмотрены различные варианты каркасно-панельных корпусов и их компоновок, а также приведен список всех функциональных модулей вентиляционных установок в широком диапазоне производительности от 600 до 100 000 кубометров в час.
В каталоге особое внимание уделяется энергоэффективности установок «Тепломаш», автоматике и элементам управления, рассмотрены варианты изготовления установок под различные климатические условия и требования заказчиков как для общеобменной вентиляции, так и в специальных исполнениях: северного, сейсмостойкого, гигиенического, для бассейнов, для агрессивных сред из нержавеющей стали. Указан состав всех функциональных модулей вентиляционных установок с их подборным описанием.
Новый каталог Вы можете на сайте компании в разделе Поддержка - Документация - Каталоги или по ссылке http://www.teplomash.ru/support/dokumentaciya ',
)array (
'atr_id' => '2887',
'id' => '48422',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Наиболее подробно рассмотрены различные варианты каркасно-панельных корпусов и их компоновок, а также приведен список всех функциональных модулей вентиляционных установок в широком диапазоне производительности от 600 до 100 000 кубометров в час.',
)array (
'atr_id' => '2888',
'id' => '48422',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '2889',
'id' => '48422',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '2890',
'id' => '48422',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '2891',
'id' => '48422',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2018/vu.jpg',
)array (
'atr_id' => '2892',
'id' => '48422',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '2893',
'id' => '48422',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2018-06-13 12:14:28',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='48646' array (
'atr_id' => '1028',
'id' => '48646',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Социальная ответственность завода «Тепломаш»',
)array (
'atr_id' => '1029',
'id' => '48646',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'Социальная ответственность завода «Тепломаш»',
)array (
'atr_id' => '1030',
'id' => '48646',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'Социальная ответственность завода «Тепломаш»',
)array (
'atr_id' => '1031',
'id' => '48646',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'Социальная ответственность завода «Тепломаш»',
)array (
'atr_id' => '1032',
'id' => '48646',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => '
Социальная ответственность завода «Тепломаш»
Со дня своего основания в 1992 году завод «Тепломаш» занимает активную гражданскую позицию, как предприятие, весь научно-производственный потенциал которого направлен на изготовление качественного и конкурентоспособного российского инженерного оборудования.
Необходимо отметить, что при производстве воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов инженеры завода «Тепломаш» использовали только свои авторские разработки и методики. Благодаря накопленному в советский период багажу научных знаний инженеры «Тепломаш» в 2003 году создали самую мощную на тот момент в России завесу 700 серии, а в 2009 году закрепили свой успех создав завесу 800 серии, до сих пор не имеющую аналогов в мире. Знания и накопленный опыт специалистов завода позволил в 2013 году разработать межгосударственный стандарт для стран Таможенного союза ГОСТ «Воздушные завесы. Общие технические условия».
Гражданская позиция коллектива завода «Тепломаш» заключается в стремлении победить в честной конкурентной борьбе с западными производителями инженерного оборудования. Конечно, успехи завода не могли пройти незамеченными для общества: в 2006 году заводу «Тепломаш» было присвоено звание «Лидер Российской экономики – 2006», а в конце ноября 2014 года администрация Красногвардейского района Санкт-Петербурга вручила руководству завода благодарственное письмо «За высокую социальную ответственность и активное участие в общественной жизни Санкт-Петербурга». И причина не в том, что «Тепломаш» создает рабочие места и платит налоги в бюджет города, а в том, что он создает качественное тепловое оборудование, которое очень востребовано и в России и за рубежом, а это показатель того, что предприятия Санкт-Петербурга были и остаются локомотивом российской промышленности.
Завод «НПО «Тепломаш» в 2017 году приступил к выпуску воздушно-тепловых завес с новыми пультами управления HL10 и HL18 улучшенного дизайна. Новые пульты HL10, HL 18 являются универсальными, т.е. подключаются как к электрическим воздушно-тепловым завесам, так и к завесам без нагрева и завесам с водяным источником тепла.
Пультом управления HL10 комплектуются завесы «Комфорт» серий 200, 300, 400, 400 Plus, 500, серия 100 «Бриллиант» (1,5 метра), серия 300 «Потолочная», «Оптима» 500 серии, а также тепловентиляторы серий TW, MW и фанкойлы серии ФW. Пультом управления с выносным термодатчиком HL10L комплектуются устройства управления завес БКУ-WА6, HL10 - ПКУ-W1.
Сенсорным пультом управления HL18 завесы серий 200, 300, 400, 500 «Бриллиант» и завесы интерьерной серии 600. Традиционные пульты IR03 будут устанавливаться в завесах «Оптима» серий 100, 200, 300, 400 в изделиях промышленных серий 400, 500, 700, 800, а также в ПКУ-ЕМ. Пультом управления IR03L с выносным термодатчиком комплектуются устройства управления завес с IP54 - МП12-24Е, МП36-48Е, МП60Е.
ЗАО «НПО «Тепломаш» приступает к выпуску крышных вентиляторов дымоудаления ВКР1ДУ (400°/600°С) с выходом потока воздуха в стороны. Настоящим сообщаем, что с 18.04.2016 года изменятся цены на вентиляторы дымоудаления низкого и среднего давления ВРН-ДУ, ВРС-ДУ.
С уважением,
Директор по продажам ЗАО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
Настоящим сообщаем, что в связи с проводимыми на нашем предприятии плановыми мероприятиями по совершенствованию технологии и снижению себестоимости изделий, НПО «Тепломаш» с 1 сентября 2015 года снижает розничные цены на завесы «Оптима» в сериях 200, 300, 400.
При этом сохраняются все утвержденные условия по скидкам согласно заключенным на сезон 2015-2016 договорам.
Надеемся на взаимновыгодное сотрудничество.
Удачного сезона!!!!
С уважением
Зам.генерального директора ЗАО «НПО «Тепломаш» Б.Н.Власенко
С января 2018 года завод «Тепломаш» прекращает изготовление прежних завес Колонна и запускает в производство интерьерные воздушно-тепловые прямоточные завесы Колонна модельного ряда Бриллиант, высотой 2, 2.4 и 3 метра.
На корпуса завес нанесены декоративные продольные грани, что позволяет усилить прочность изделия, которое украсит холл любого здания.
Воздух в прямоточных завесах проходит сквозь Колонну в диаметральном направлении. Всасывание расположено на тыльной стороне корпуса. Защитная нагретая струя выходит через переднюю сопловую перфорацию.
Легкосъемные элементы конструкции обеспечивают возможностью без труда подключить и обслуживать изделия.
- Управлять неограниченным количеством завес Колонна, с одинаковым источником тепла, синхронно с одной точки пультом HL18.
- Подключать дополнительные устройства:
- узел терморегулирования (клапан и циркуляционный насос); - термостат защиты от замораживания (ТЗЗ); - контрольно-приемный прибор пожарной сигнализации (ПКП); - концевой выключатель ворот (КВ)
Варианты исполнения корпуса воздушно-тепловой завесы Колонна Бриллиант: - глянцевая/матовая нержавеющая сталь с декоративными гранями - оцинкованная сталь с высококачественным полимерным покрытием цвета под заказ и декоративными гранями
Комплектность: Воздушно-тепловая завеса Колонна Бриллиант, пульт управления HL18, паспорт.
Компания Тепломаш приняла участие в самой крупной в России выставке оборудования для отопления и водоснабжения «Aquatherm Moscow 2020», которая проходила с 11 по 14 февраля в МВЦ «Крокус Экспо», г. Москва.
Наша компания представила актуальный ассортимент теплового оборудования, фанкойлов, а также новинку сезона - завесу Галактика.
В ходе выставки посетители стенда узнали о новостях АО «НПО «Тепломаш», получили профессиональные рекомендации технических специалистов, наладили деловые отношения и пообщались с руководством компании.
От лица всех женщин и девушек АО «НПО «Тепломаш» спешим поздравить всех вас с Днем Защитника Отечества!
Хотим пожелать силы, мужества и отваги! Пусть каждый день будет успешным, каждый поступок — достойным, каждая идея — отличной, каждое слово — твёрдым, а каждое действие — уверенным. Желаем быть здоровыми, любимыми и непобедимыми!
От лица всех женщин и девушек АО «НПО «Тепломаш» спешим поздравить всех вас с Днем Защитника Отечества!
Хотим пожелать силы, мужества и отваги! Пусть каждый день будет успешным, каждый поступок — достойным, каждая идея — отличной, каждое слово — твёрдым, а каждое действие — уверенным. Желаем быть здоровыми, любимыми и непобедимыми!
В рамках подготовки к сезону 2018-2019 с 15 мая 2018 года начинается авторизация дилеров АО "НПО "Тепломаш". Более подробную информацию можно получить у директора по продажам Власенко Бориса Николаевича.
Вниманию представителей дилерских, монтажных, снабженческих организаций и оптовых покупателей продукции «Тепломаш»
Уважаемые партнеры!
В связи с наступлением сезона массовых поставок теплотехники и с целью поддержания на складе необходимого товарного запаса, НПО «Тепломаш» увеличивает выпуск коммерческих серий изделий. Вместе с тем, в настоящее время, в стадии согласования находится очень много проектов с применением промышленных серий воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов, в том числе завес специального исполнения (IP54), с большим объемом разовой поставки.
В целях более качественного планирования выпуска продукции и соблюдения сроков поставки мы предлагаем нашим партнерам по проектным продажам известить нас о проектах, которые с наибольшей вероятностью могут осуществиться в сентябре-октябре 2014 года.
При условии заключения договора с НПО «Тепломаш» до 15 сентября 2014 года по проектной продаже и открытии финансирования на согласованных условиях, мы готовы предоставить дополнительную скидку на оборудование в размере 5% от объема поставки по проекту, либо предоставить льготы по доставке на аналогичную сумму.
С уважением
Директор по продажам ЗАО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
Завод «Тепломаш» активно развивает линию завес премиум класса - «Бриллиант». Основное отличие завес «Бриллиант» - это декоративная панель из полированной нержавеющей стали. Сходство с бриллиантом ей придают многочисленные грани, изготовленные на специальном оборудовании.
«Линза» изначально производится как интерьерная завеса и в этом году «Тепломаш» обновил её дизайн, украсив лицевую панель декоративными гранями.
Дополнительным украшением «Линзы» являются встроенные светильники симметрично расположенные по обеим сторонам завесы.
«Линза – Бриллиант» предназначена для торговых и офисных центров, где она не только защищает от проникновения холодного воздуха в помещение, но и служит достойным украшением интерьера.
Новая завеса будет представлена на стенде «Тепломаш» на выставке «Мир Климата 2014».
С целью оптимизации производства крышных центробежных вентиляторов с 01.02.2017 АО «НПО «Тепломаш» прекращает производство вентиляторов устаревших моделей ВКРЦ. Вместо них будут изготавливаться современные вентиляторы ВКРЦ (М) из оцинкованной стали, улучшенной конструкции. Модели ВЦ снятые с производства: ВКРЦ-4 1. ВКРЦ-4 0,25/1000 2. ВКРЦ-4 0,37/1000 к=1,1
Представленные BIM-модели оборудования «Тепломаш» учитывают требования действующих ГОСТ Р 21.1101-2013 «Система проектной документации для строительства. Основные требования к проектной и рабочей документации» и СП 328.1325800.2017 «Информационное моделирование в строительстве. Правила описания компонентов информационной модели».
АО НПО «Тепломаш» оказывает поддержку при проектировании и подборе оборудования. За технической консультацией по оборудованию, с вопросами и пожеланиями по BIM-моделям можно обратиться в отдел проектирования и подбора оборудования по тел. (812) 415-40-95.
Онлайн-библиотека находится в стадии заполнения 3D моделями «Тепломаш», следите за новостями.
Представленные BIM-модели оборудования «Тепломаш» учитывают требования действующих ГОСТ Р 21.1101-2013 «Система проектной документации для строительства. Основные требования к проектной и рабочей документации» и СП 328.1325800.2017 «Информационное моделирование в строительстве. Правила описания компонентов информационной модели».
АО НПО «Тепломаш» оказывает поддержку при проектировании и подборе оборудования. За технической консультацией по оборудованию, с вопросами и пожеланиями по BIM-моделям можно обратиться в отдел проектирования и подбора оборудования по тел. (812) 415-40-95.
Онлайн-библиотека находится в стадии заполнения 3D моделями «Тепломаш», следите за новостями.
Сообщаем, что в рамках унификации процесса ценообразования по разным группам готовой продукции, производимой НПО «Тепломаш», в ближайшее время планируется внести изменения в условия работы с нашими партнерами по вентиляционному оборудованию.
В связи с этим с 01.04.2017 г изменятся розничные цены на некоторые номиналы вентиляторов по следующим группам:
-вентиляторы центробежные ВЦ-14-46 и ВЦ-4-70 -вентиляторы канальные ВКК и ВКП -вентиляторы осевые ВО -вентиляторы крышные ВКРО и ВКРЦ -вентиляторы дымоудаления ВРН-ДУ,ВРС-ДУ, ВКРДУ
Всю необходимую дополнительную информацию можно получить у менеджеров службы продаж АО «НПО «Тепломаш»
С уважением,
Директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
4 модели тепловой мощностью от 27 до 71 кВт, являются хорошим дополнением к существующей широкой линейке существующих тепловентиляторов «Тепломаш».
Основным отличием новых тепловентиляторов от металлических является, безусловно, элегантный дизайн изделия: более плавные формы, округлые углы. Габариты и соответственно масса тепловентилятора уменьшились.
Вентилятор поставляется в сборе с крепежным кронштейном и дистанционным пультом управления с функциями термостата и 3-х ступенчатой регулировки скорости.
Опционно поставляется смесительный узел.
Крепежный кронштейн обеспечивает поворот вентилятора на угол до 120°.
Выбор цветовой гаммы тепловентилятора не случаен - на сером корпусе пыль практически незаметна, оранжевые жалюзи подчеркивают отопительный характер прибора.
Аэродинамические характеристики тепловентилятора позволяют устанавливать их под потолком.
Широкий угол регулировки жалюзи обеспечит подачу воздуха в рабочую зону.
Степень защиты тепловентилятора «Тепломаш» допускает их установку не только в торговых центрах, но и на складах, автомастерских, спортивных сооружениях, производственных цехах, сельскохозяйственных объектах, где достаточно запыленный или влажный воздух.
Степень защиты электродвигателя вентилятора IP 44.
Настоящим сообщаем, что в связи с изменением цен на импортные комплектующие с 16.11.2015 года изменятся цены тепловентиляторы серии «С», мощностью от 6 до 18 квт.
С уважением Директор по продажам ЗАО «НПО Тепломаш» Б.Н.Власенко
Корпус центробежных вентиляторов изготовлен по технологии соединения "питтсбургский замок".
Основные преимущества:
• Простота и скорость изготовления • Прочность самого соединения и корпуса в целом • Герметичность соединения • Возможность использования более тонкого металла и, как следствие, снижение массы корпуса • Отсутствие сварных соединений и полимерного покрытия
При этом выпуск вентиляторов из углеродистой стали с покраской будет продолжен.
С уважением,
Директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
Представленные BIM-модели оборудования «Тепломаш» учитывают требования действующих ГОСТ Р 21.1101-2013 «Система проектной документации для строительства. Основные требования к проектной и рабочей документации» и СП 328.1325800.2017 «Информационное моделирование в строительстве. Правила описания компонентов информационной модели».
АО НПО «Тепломаш» оказывает поддержку при проектировании и подборе оборудования. За технической консультацией по оборудованию, с вопросами и пожеланиями по BIM-моделям можно обратиться в отдел проектирования и подбора оборудования по тел. (812) 415-40-95.
Онлайн-библиотека находится в стадии заполнения 3D моделями «Тепломаш», следите за новостями.
В 2017 году начал свою работу региональный склад НПО «Тепломаш» в г. Хабаровске. Теперь жители Дальнего Востока имеют возможность покупки теплового оборудования «Тепломаш» в своем регионе, без длительного ожидания поставок из Санкт-Петербурга.
Наш региональный склад полностью решит проблему приобретения теплового и вентиляционного оборудования «Тепломаш». Исчерпывающая информационная поддержка и своевременное, качественное сервисное обслуживание помогут эффективного использовать оборудование «Тепломаш» для достижения поставленных целей.
Открытие регионального склада в Хабаровске обеспечит внедрение новейших отопительных технологий для климатических компаний региона, активизирует реализацию инженерных проектов, направленных на повышение энергоэффективности заданий Хабаровского края. «Тепломаш» нацелен на долгосрочное сотрудничество с Хабаровским краем и планирует в расширять географию своего присутствия на Дальнем Востоке.
680001, г. Хабаровск, пер. Каширский, д. 1, оф. 1 Тел: (4212) 409-390, моб. 8-924-209-4499 e-mail: khv@teplomash.ru
',
)array (
'atr_id' => '2137',
'id' => '67588',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Наш региональный склад полностью решит проблему приобретения теплового и вентиляционного оборудования «Тепломаш». Исчерпывающая информационная поддержка и своевременное, качественное сервисное обслуживание помогут эффективного использовать оборудование «Тепломаш» для достижения поставленных целей.',
)array (
'atr_id' => '2138',
'id' => '67588',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '2139',
'id' => '67588',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '2140',
'id' => '67588',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '2141',
'id' => '67588',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2017/habarovsk/habarovsk-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '2142',
'id' => '67588',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '2143',
'id' => '67588',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2017-01-11 11:12:23',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='67933' array (
'atr_id' => '2818',
'id' => '67933',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Увеличен гарантийный срок у тепловентиляторов серий CE и TE',
)array (
'atr_id' => '2819',
'id' => '67933',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'Увеличен гарантийный срок у тепловентиляторов серий CE и TE',
)array (
'atr_id' => '2820',
'id' => '67933',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'Увеличен гарантийный срок у тепловентиляторов серий CE и TE',
)array (
'atr_id' => '2821',
'id' => '67933',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'Увеличен гарантийный срок у тепловентиляторов серий CE и TE',
)array (
'atr_id' => '2822',
'id' => '67933',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => '
Информационное письмо
Настоящим сообщаем, что гарантийный период тепловентиляторов производства Тепломаш составляет 24 месяца со дня ввода в эксплуатацию, но не более 30 месяцев с даты продажи конечному потребителю.
Сообщаем, что в рамках договорной кампании сезона 2018-2019 гг прайс-лист на тепловое оборудование, производимое, НПО «Тепломаш», будет объявлен 01.08.2018 г. Во избежание конфликтных ситуаций просим до указанного срока уведомить нас о согласованных проектах и договорах поставки.
Также убедительно просим наших постоянных партнеров ускорить оформление договорных отношений на предстоящий сезон.
С уважением,
Директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
С целью оптимизации ассортимента приборов управления и коммутации для завес, тепловентиляторов и фанкойлов АО «НПО «Тепломаш» с 01.01.2018 прекращает производство следующих моделей:
1. БЛОК-Е (Блок подключения концевого выключателя к завесам с электрическим источником тепла);
2. БЛОК-WA (Блок подключения концевого выключателя, смесительного узла и термостата защиты от замораживания к завесам, тепловентиляторам и фанкойлам с водяным источником тепла и без источника тепла);
3. ПКУ-ЕМ (Пульт коммутации и управления завесами и тепловентиляторами с электрическим источником тепла);
4. ПКУ-W1 (Пульт коммутации и управления завесами, тепловентиляторами и фанкойлами с водяным источником тепла и без источника тепла).
Взамен вышеперечисленных моделей с 01.01.2018 выпускаются:
1. БЛОК-WA (ver.E) - Блок подключения дополнительного оборудования для завес, тепловентиляторов и фанкойлов с электрическим/водяным источником тепла или без источника тепла. 2. ПКУ-W1 (ver 1.0) - Пульт коммутации и управления для тепловентиляторов/фанкойлов с водяным источником тепла.
С уважением,
Директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
С 01 декабря 2014 года завод «Тепломаш» приступает к выпуску новых завес «Эллипс - Бриллиант» интерьерной серии 600, улучшенного дизайна. Новые завесы существенно отличаются от предыдущей версии дизайном «Бриллиант» - нанесёнными на полированную нержавеющую поверхность гранями, уменьшенными габаритами, сохраняя при этом прежние технические характеристики. Забор воздуха осуществляется сверху, лицевая панель завес «Эллипс Бриллиант» всегда сохраняет привлекательный внешний вид.
Завесы «Эллипс» прежнего дизайна с цифрой «0» в маркировке (пример КЭВ12П6010Е) с 01 декабря 2014 года изготавливаться не будут.
Новые завесы «Эллипс» будут иметь цифру 1 в конце маркировки (пример КЭВ-12П6011Е).
Также с 01 декабря 2014 года прекращается выпуск завес «Линза» с гладкой лицевой панелью (примеры КЭВ-24П6051Е, КЭВ-110П6152W) с цифрами 1 или 2 на конце. С 01 декабря 2014 в будут производиться только тепловые завесы Линза-Бриллиант, которые имеют цифру 3 в конце маркировки (пример КЭВ-24П6053Е).
В наступившем сезоне 2016-2017 гг. НПО «Тепломаш» предпринимает определенные шаги по дальнейшему развитию системы продаж и продвижения продукции на основании замечаний и пожеланий всех субъектов рынка, работающих с нашим брендом, выявленных в период договорной кампании 2016-2017.
В этой связи наряду с Соглашением о проектных поставках, регулирующим сегмент проектных продаж, нами разработано Соглашение о прямых и оптовых поставках, регламентирующее взаимоотношения в сегменте оптовых и дилерских продаж. Данный документ будет являться неотъемлемой частью всех дистрибьюторских договоров и обязателен к подписанию всеми нашими партнерами, работающими в соответствующем статусе.
Одним из ключевых моментов в указанном документе является уровень рекомендованных розничных цен Производителя (см. Соглашение о прямых и оптовых поставках).
На сезон 2016-2017 гг. рекомендованные розничные цены определены на уровне:
- воздушно-тепловые завесы серий 100-400 - скидка 10% от прайс-листа Производителя - воздушно-тепловые завесы серий 500, 600, 700, 800, 900, 1000 и тепловентиляторы серий С, Т, TW, MW - на уровне прайс-листа Производителя.
В связи с вышеизложенным всем официальным дистрибьюторам НПО «Тепломаш» предлагается в срок до 20.10.2016г. привести в соответствие с указанным уровнем цен свои прайс-листы, распространяемые через открытые источники информации - корпоративные сайты, интернет-магазины, прямая рассылка и т.п., а также принять меры к аналогичным действиям у своих партнеров, закупающих оборудование НПО «Тепломаш».
Философия данных завес в предоставлении потребителю высокого качества за доступную цену, отсюда и название – «Оптима».
Выпуклая фронтальная панель завес «Оптима» с гладким полимерным покрытием остается всегда чистой, благодаря верхнему забору воздуха. Уровень шума всего 45 дБ(А) – это одна из самых тихих завес в своем классе. При небольшой глубине и высоте завес «Оптима», длина составляет 0,8 и 1,5 метра. Производительность 500 и 1000 м3/ч, а тепловая мощность до 10 кВт.
Завесы "Оптима" предназначены для невысоких дверных проемов, тамбурных входов, рабочих окон киосков и павильонов. Управление завесами 0,8 метра расположено на корпусе, а завесами 1,5 метра осуществляется с дистанционного пульта управления. Благодаря регулировке мощности нагрева и встроенному в пульт термостату завеса может использоваться как тепловентилятор. Своим оригинальным дизайном, компактной конструкцией и невысокой ценой завесы "Оптима" привлекают самых взыскательных потребителей.
ЗАО «НПО «Тепломаш» с 18.04.16 приступает к выпуску газовых воздушно-отопительных агрегатов серий КЭВ-TR, КЭВ-XR, КЭВ-HR.
Агрегаты оборудованы инновационными регулируемыми газовыми горелками голландского производства, производительность которых регулируется в диапазоне 100-60% в зависимости от потребностей в обогреве. Компактный размер и современный дизайн, а также возможность монтажа вертикально, горизонтально и под углом к горизонту позволяют разместить агрегат в любом удобном месте.
Высокоэффективная регулируемая горелка позволяет быстро и с минимальным потреблением газа отапливать производственные, складские, спортивные, коммерческие и другие помещения.
Широкий диапазон мощности от 10 до 150 кВт позволяет выбрать воздухо-отопительный агрегат, идеально подходящий под Ваш проект.
С уважением,
Директор по продажам ЗАО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
Депутата заинтересовало современное оборудование, благодаря которому заводу удается удерживать рублёвую цену на продукцию на докризисном уровне, несмотря на почти двукратное увеличение стоимости комплектующих. Плигина удивило и то, что заводу в условиях санкций удалось открыть в США сборочную линию по производству теплового оборудования. Позже Владимир Николаевич провел конференцию для трудового коллектива. Слушателей интересовали в основном вопросы мировой политики и отношения с Украиной. Задавали и острые вопросы, касающиеся возможного введения прогрессивной шкалы налогообложения. На все вопросы депутат дал развернутые и обстоятельные ответы. В конце встречи Плигин призвал всех участвовать в выборах 18 сентября 2016 года и выбрать ответственных людей, которые и будут определять наше будущее.
',
)array (
'atr_id' => '1903',
'id' => '76538',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '24 августа 2016 года на заводе «Тепломаш» состоялась встреча трудового коллектива с Плигиным Владимиром Николаевичем, Председателем Комитета Государственной Думы по конституционному законодательству и государственному строительству, членом Генерального совета «Единой России».
Сообщаем вам, что с 1 августа увеличивается срок гарантии на компактные вентиляционные установки КЭВ-ПВУ с 12 до 24 месяцев. Увеличение гарантии коснулось всего ряда компактных установок: с электрическим нагревом КЭВ-ПВУ E, c водяным нагревом КЭВ-ПВУ W и без нагрева КЭВ-ПВУ A.
Компактные вентиляционные установки Тепломаш являются лучшим решением по организации микроклимата в небольших помещениях. Малые габаритные размеры установок и небольшой вес упрощают логистику и позволяют смонтировать установки в любых, даже самых труднодоступных местах. Стандартные присоединительные размеры круглого канального сечения вписываются в любую систему воздуховодов. Все компактные вентиляционные установки КЭВ-ПВУ оснащаются встроенной системой автоматики с информативным пультом управления.
АО НПО «Тепломаш» обновил модельный ряд газовых воздухонагревателей.
Серия воздухонагревателей КЭВ-TCN предназначена для установки снаружи отапливаемых зданий при наружных температурах до -40°С.
Воздухонагреватели КЭВ-TCN в стандартной комплектации имеют опцию «Зимний пакет», которая устанавливается на заводе изготовителе и включает в себя:
- Дополнительные нагреватели важных узлов автоматики и безопасности газового воздухонагревателя; - Термостат отключения нагрева; - Защитный термостат; - Термоизоляцию шкафа автоматики; - Дополнительную защитную конструкцию «крыша» для защиты от атмосферных осадков.
С уважением, Бордюгов Виктор Олегович Инженер-менеджер по газовому оборудованию Эл. почта: Bvo@teplomash.ru Моб. +7 981 755-47-56 Тел. +7 (812) 380-13-27, доб. 230.
Настоящим сообщаем, что пульт HL10L является обязательным комплектующим элементом приборов управления и коммутации БКУ-WA6, МП-WA, МП12-24Е, МП36-48Е, МП60Е, на которые распространяется сертификат соответствия № ТС RU C-RU.AB29.B05274. Пульт HL10L не требует дополнительной сертификации и покупается отдельно, как комплектующий элемент.
Акционерное общество «Научно-производственное объединение «Тепломаш», ОГРН 1027809212573, ИНН 7806112986 (прежнее наименование: Закрытое акционерное общество «Научно-производственное объединение «Тепломаш») уведомляет о том, что в соответствии с решением годового общего собрания акционеров от 03 марта 2016 года, в нашем обществе утверждена новая редакция Устава и с 03 августа 2016 года изменено фирменное наименование на Акционерное общество «Научно-производственное объединение «Тепломаш».
Иные реквизиты остались без изменений.
Просим обращать внимание на оформление платежных и иных финансовых документов. Надеемся на дальнейшее плодотворное сотрудничество.
Прежде всего разрешите поблагодарить вас за многолетнее успешное сотрудничество, которое связывает НПО «Тепломаш» с большинством из ваших компаний. Как и прежде приоритетом для нас является быстрая, четкая и слаженная работа по производству и поставкам высококачественной теплотехники на максимально выгодных и комфортных условиях для наших партнеров.
В связи с чем, несмотря на жаркое лето и отпускной период, мы объявляем о начале договорной кампании на сезон 2014-2015г.г., которая стартует 16 июня 2014 года и закончится 31 июля 2014 года. Как и в предыдущие годы, мы предлагаем всем нашим постоянным партнерам в этот период подвести итоги предыдущего сезона (напоминаю, что согласно принятым в нашей компании правилам, это период с 01.07.2013г. по 30.06.2014г.), высказать претензии и пожелания по улучшению работы с НПО «Тепломаш» и заключить договора на предстоящий сезон, обсудив и согласовав с нами все условия сотрудничества.
Напоминаю также, что в зависимости от статуса нашего с вами договора необходимо будет принять решение о летней закупке. Официальный прайс-лист на сезон будет введен в действие 15 июля 2014 года.
НПО «Тепломаш», являясь одним из лидеров российского рынка теплового оборудования, как и в предыдущие годы постарался предложить к сезону ряд новинок в ассортименте тепловых завес и тепловентиляторов.
Прежде всего речь идет о новой концепции позиционирования наших воздушно-тепловых завес коммерческих серий (серии 100, 200, 300, 400). В рамках этой концепции в каждой из этих серий постепенно появятся три класса оборудования - «Оптима» (эконом класс), «Комфорт» (бизнес класс) и «Бриллиант» (премиум класс). Помимо серий 100 «Бриллиант» и 200 «Комфорт», которые начали серийно производиться в середине прошлого сезона и отлично себя зарекомендовали, в предстоящем сезоне начнутся поставки завес серий 300 «Комфорт», 400 «Комфорт», а также 100 «Оптима».
Подробную техническую и коммерческую информацию по указанным сериям можно получить у менеджеров по продажам, либо в отделе маркетинга и рекламы НПО «Тепломаш».
Кроме того, в настоящий момент начато серийное производство водяных тепловентиляторов серии MW в пластиковом корпусе. Элегантный внешний вид, небольшой вес и оптимальное соотношение цены и качества поспособствуют на наш взгляд успешному продвижению этой серии.
Также проведен ряд конструктивных доработок завес с классом защиты IP54 для использования в максимально жестких условиях эксплуатации в автоматических мойках.
Мы надеемся, что в предстоящем сезоне за счет оптимизации сроков поставки комплектующих, более раннего выхода производства на максимальный уровень выпуска продукции и несоизмеримо больших запасов ходовых серий теплотехники на складе, мы сможем обеспечить вас необходимым количеством продукции в полном объеме.
С уважением Генеральный директор ЗАО «НПО «Тепломаш» /В.Г. Булыгин/
Прежде всего разрешите поблагодарить вас за многолетнее успешное сотрудничество, которое связывает НПО «Тепломаш» с большинством из ваших компаний. Как и прежде приоритетом для нас является быстрая, четкая и слаженная работа по производству и поставкам высококачественной теплотехники на максимально выгодных и комфортных условиях для наших партнеров.
В связи с чем, несмотря на жаркое лето и отпускной период, мы объявляем о начале договорной кампании на сезон 2014-2015г.г., которая стартует 16 июня 2014 года и закончится 31 июля 2014 года. Как и в предыдущие годы, мы предлагаем всем нашим постоянным партнерам в этот период подвести итоги предыдущего сезона (напоминаю, что согласно принятым в нашей компании правилам, это период с 01.07.2013г. по 30.06.2014г.), высказать претензии и пожелания по улучшению работы с НПО «Тепломаш» и заключить договора на предстоящий сезон, обсудив и согласовав с нами все условия сотрудничества.
Напоминаю также, что в зависимости от статуса нашего с вами договора необходимо будет принять решение о летней закупке. Официальный прайс-лист на сезон будет введен в действие 15 июля 2014 года.
НПО «Тепломаш», являясь одним из лидеров российского рынка теплового оборудования, как и в предыдущие годы постарался предложить к сезону ряд новинок в ассортименте тепловых завес и тепловентиляторов.
Прежде всего речь идет о новой концепции позиционирования наших воздушно-тепловых завес коммерческих серий (серии 100, 200, 300, 400). В рамках этой концепции в каждой из этих серий постепенно появятся три класса оборудования - «Оптима» (эконом класс), «Комфорт» (бизнес класс) и «Бриллиант» (премиум класс). Помимо серий 100 «Бриллиант» и 200 «Комфорт», которые начали серийно производиться в середине прошлого сезона и отлично себя зарекомендовали, в предстоящем сезоне начнутся поставки завес серий 300 «Комфорт», 400 «Комфорт», а также 100 «Оптима».
Подробную техническую и коммерческую информацию по указанным сериям можно получить у менеджеров по продажам, либо в отделе маркетинга и рекламы НПО «Тепломаш».
Кроме того, в настоящий момент начато серийное производство водяных тепловентиляторов серии MW в пластиковом корпусе. Элегантный внешний вид, небольшой вес и оптимальное соотношение цены и качества поспособствуют на наш взгляд успешному продвижению этой серии.
Также проведен ряд конструктивных доработок завес с классом защиты IP54 для использования в максимально жестких условиях эксплуатации в автоматических мойках.
Мы надеемся, что в предстоящем сезоне за счет оптимизации сроков поставки комплектующих, более раннего выхода производства на максимальный уровень выпуска продукции и несоизмеримо больших запасов ходовых серий теплотехники на складе, мы сможем обеспечить вас необходимым количеством продукции в полном объеме.
С уважением Генеральный директор ЗАО «НПО «Тепломаш» /В.Г. Булыгин/
',
)array (
'atr_id' => '1241',
'id' => '88596',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Мы объявляем о начале договорной кампании на сезон 2014-2015 г.г., которая стартует 16 июня 2014 года и закончится 31 июля 2014 года.',
)array (
'atr_id' => '1242',
'id' => '88596',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '1243',
'id' => '88596',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '1244',
'id' => '88596',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '1245',
'id' => '88596',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/mail.jpg',
)array (
'atr_id' => '1246',
'id' => '88596',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '1247',
'id' => '88596',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2014-06-16 15:48:44',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='89583' array (
'atr_id' => '2444',
'id' => '89583',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Новый прайс-лист на тепловое оборудование Тепломаш на сезон 2017-2018 гг.',
)array (
'atr_id' => '2445',
'id' => '89583',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'С 15.08.2017 действует новый прайс-лист на тепловое оборудование Тепломаш на сезон 2017-2018 гг.',
)array (
'atr_id' => '2446',
'id' => '89583',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'С 15.08.2017 действует новый прайс-лист на тепловое оборудование Тепломаш на сезон 2017-2018 гг.',
)array (
'atr_id' => '2447',
'id' => '89583',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'С 15.08.2017 действует новый прайс-лист на тепловое оборудование Тепломаш на сезон 2017-2018 гг.',
)array (
'atr_id' => '2448',
'id' => '89583',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => 'С 15.08.2017 действует новый прайс-лист на тепловое оборудование «Тепломаш» на сезон 2017-2018 гг.
Настоящим сообщаем, что учитывая многочисленные пожелания наших партнеров по цветовой гамме изделий, НПО «Тепломаш» с 01.08.2015 г. приступает к изготовлению некоторых серий изделий в 2-хцветном варианте, а именно:
1. Воздушно-тепловые завесы «Комфорт 200», «Комфорт 300», «Комфорт 400», «Комфорт 500» будут изготавливаться в сочетании:
2. Тепловентиляторы с водяным источником тепла серии TW 1-го и 2-го габарита (с КЭВ-25T3W2 по КЭВ-69T4W3 включительно) будут изготавливаться в сочетании:
Новые позиции не будут иметь свою отдельную маркировку, чтобы избежать необоснованное расширение базы изделий. Отличительными признаками двухцветных изделий будут являться:
- дата выпуска (с 01.08.2015 года указанные изделия будут изготавливаться только в новом варианте!!!!)
- дополнительная наклейка «2 ЦВЕТА» размером 90х50 мм на белом фоне, расположенная в правом нижнем углу относительно основного клише.
Во избежание конфликтных ситуаций на объектах просим обратить внимание на эти признаки руководителей ваших складских служб и ответственных кладовщиков!!!
С целью увеличения объемов производства наиболее востребованной продукции и оптимизации внутрипроизводственной логистики ЗАО «НПО «Тепломаш» проводит реорганизацию производственных участков. В этой связи в ближайшее время произойдут некоторые изменения структуры ассортимента выпускаемого НПО «Тепломаш» и, прежде всего, вентиляционного оборудования.
С августа 2014 года начинается выпуск центробежных вентиляторов низкого давления серии ВЦ 4-70 и среднего давления серии ВЦ 14-46 в корпусе из оцинкованной стали №№ 2; 2,5; 3,15; 4.
По сравнению с традиционными вентиляторами на сварных соединениях, оцинкованные вентиляторы имеют следующие преимущества:
Ровное оцинкованное покрытие, стойкое к атмосферным осадкам.
Более ровное и сбалансированное рабочее колесо.
Улучшенные аэродинамические характеристики, за счет уменьшения зазора между конфузором и рабочим колесом.
Вес вентиляторов уменьшен на 15-35% (в зависимости от типоразмера).
Кроме того, существенно сократятся сроки производства и поставки продукции, что даст нам возможность более оперативно удовлетворять спрос на данную продукцию.
Также при сохранении базовых розничных цен мы будем иметь возможность предоставлять дополнительные скидки на данные вентиляторы нашим постоянным партнерам.
Обращаем ваше внимание на то, что указанные выше типоразмеры из окрашенной углеродистой стали производиться больше не будут, свободное наличие на складе, которое мы постоянно поддерживаем по данным типоразмерам будет постепенно обновляться вентиляторами из оцинкованной стали.
Идентифицировать новые вентиляторы в маркировке можно будет за счет буквы М. Например: ВЦ14-46-2,5М 0,37/1500
С уважением и надеждой на долгосрочное сотрудничество Директор по продажам ЗАО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
Сообщаем, что c 01.09.2017 г. изменятся цены на дополнительное оборудование к воздушно-тепловым завесам и тепловентиляторам. Новые цены будут предоставлены в ближайшее время.
С уважением,
Директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Б.Н. Власенко
',
)array (
'atr_id' => '2473',
'id' => '93565',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Сообщаем, что c 01.09.2017 г. изменятся цены на дополнительное оборудование к воздушно-тепловым завесам и тепловентиляторам. Новые цены будут предоставлены в ближайшее время.',
)array (
'atr_id' => '2474',
'id' => '93565',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '2475',
'id' => '93565',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '2476',
'id' => '93565',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '2477',
'id' => '93565',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/mail.jpg',
)array (
'atr_id' => '2478',
'id' => '93565',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '2479',
'id' => '93565',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2017-08-21 09:23:29',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='94268' array (
'atr_id' => '1438',
'id' => '94268',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'На радио «Эхо Москвы» в Санкт-Петербурге анонсировали оборудование «Тепломаш»',
)array (
'atr_id' => '1439',
'id' => '94268',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'На радио Эхо Москвы в Санкт-Петербурге анонсировали оборудование Тепломаш.',
)array (
'atr_id' => '1440',
'id' => '94268',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'На радио Эхо Москвы в Санкт-Петербурге анонсировали оборудование Тепломаш.',
)array (
'atr_id' => '1441',
'id' => '94268',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'На радио Эхо Москвы в Санкт-Петербурге анонсировали оборудование Тепломаш.',
)array (
'atr_id' => '1442',
'id' => '94268',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => '
С 8 по 29 ноября на радио «Эхо Москвы» в Санкт-Петербурге прошел цикл передач посвященных тепловому оборудованию «Тепломаш».
Директор по продажам Власенко Б.Н. и маркетолог Хохлов М.А. знакомили слушателей с широким ассортиментом оборудования, производимого НПО «Тепломаш», а также последними новинками – линиями воздушно-тепловых завес «Стандарт», «Комфорт» и «Бриллиант».
В начале зимы слушателей интересовали вопросы эффективности применения тепловых завес. Представители «Тепломаш» убедили корреспондентов и слушателей «Эха Москвы» в необходимости установки воздушных завес для повышения энергоэффективности общественных и промышленных зданий. Были затронуты вопросы соответствия интерьерных завес «Тепломаш» дизайну современных торговых и офисных центров.
Не обошли вниманием и самые мощные воздушно-тепловые завесы 800 серии для больших промышленных объектов: самолетных ангаров и производственных цехов.
Представитель «Тепломаш» рассказал также о разработке нового ГОСТа «Воздушные завесы. Общие технические условия» для стран «Таможенного союза».
В конце интервью всех слушателей программы пригласили посетить специализированные выставки в Москве, Санкт-Петербурге, Киеве, Новосибирске и Нью-Йорке, чтобы они своими глазами смогли увидеть последние новинки и оценить высокое качество теплового оборудования «Тепломаш».
Настоящим сообщаем, что с 01.08.2018 года снимаются с производства завесы серии 800 промышленная КЭВ-П8010А, КЭВ-220П8010W, КЭВ-П8011А и КЭВ-220П8011W. Вместо них предлагаются завесы КЭВ-140П8020W, КЭВ-140П8021W, КЭВ-П8020А и КЭВ-П8021А.
Главный инженер АО «НПО «Тепломаш» Д. В. Голубев
',
)array (
'atr_id' => '2923',
'id' => '94362',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Настоящим сообщаем, что с 01.08.2018 года снимаются с производства завесы серии 800 промышленная КЭВ-П8010А, КЭВ-220П8010W, КЭВ-П8011А и КЭВ-220П8011W',
)array (
'atr_id' => '2924',
'id' => '94362',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '2925',
'id' => '94362',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '2926',
'id' => '94362',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '2927',
'id' => '94362',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/img/139001.jpg',
)array (
'atr_id' => '2928',
'id' => '94362',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '2929',
'id' => '94362',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2018-07-17 11:53:42',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='94798' array (
'atr_id' => '2262',
'id' => '94798',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Оборудование Тепломаш поступило на региональный склад в Хабаровске',
)array (
'atr_id' => '2263',
'id' => '94798',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'Оборудование Тепломаш поступило на региональный склад в Хабаровске',
)array (
'atr_id' => '2264',
'id' => '94798',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'Оборудование Тепломаш поступило на региональный склад в Хабаровске',
)array (
'atr_id' => '2265',
'id' => '94798',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'Оборудование Тепломаш поступило на региональный склад в Хабаровске',
)array (
'atr_id' => '2266',
'id' => '94798',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'full_text',
'atr_value' => 'На региональный склад в г. Хабаровске поступила партия теплового и вентиляционного оборудования «Тепломаш». Теперь мы можем оперативно поставлять жителям Дальневосточного региона инженерное оборудование со склада, а именно
С целью оптимизации ассортимента воздушно-тепловых завес АО «НПО «Тепломаш» с 01.02.2017 прекращает производство завес следующих моделей:
1. КЭВ-12П3033Е 2. КЭВ-24П3043Е 3. КЭВ-12П3032Е 4. КЭВ-24П3042Е Завесы серии 300 шириной 1 и 2 метра, мощностью 12 и 24 кВт соответственно, будут производиться только в корпусе «Комфорт».
С уважением Заместитель генерального директора Б.Н.Власенко
Научно-производственное объединение "Тепломаш", производитель теплового, вентиляционного и климатического оборудования, удвоит мощности в Петербурге. В результате компания рассчитывает занять 60% российского рынка по объему поставок. Эксперты констатируют, что девальвация рубля сделала импорт менее выгодным и российские производители могут получить преимущества на внутреннем рынке.
Научно-производственное объединение "Тепломаш" расширит мощности в Петербурге. С этой целью компания купила за 2,5 млн рублей участок на торгах Фонда имущества в промзоне "Ржевка" площадью 0,1 га, по соседству с уже существующим с 1998 года собственным производственным комплексом.
В компании "Ъ" рассказали, что сейчас на заводе ежегодно выпускается 90 000 единиц воздушно-тепловых завес и тепловентиляторов. В связи с политикой импортозамещения "Тепломаш" принял решение расширить объем выпускаемой продукции до 180 000 единиц в год.
Кроме того, "Тепломаш" в 2013 году приобрел участок 1,31 га в промзоне "Ржевка" под складское помещение площадью 6,5 тыс. кв. м и офисный комплекс площадью 2,5 тыс. кв. м. Оба объекта планируется ввести в первом квартале 2016 года.
Сегодня компания занимает треть российского рынка по объемам поставок теплового оборудования. После удвоения мощностей предприятия "Тепломаш" сможет претендовать на долю рынка в России около 60%, полагают эксперты.
ЗАО "Научно-производственное объединение "Тепломаш" основано в Санкт-Петербурге в 1992 году и производит широкий ассортимент воздушно-тепловых завес. Под брендом "Тепломаш" поставляет оборудование в страны СНГ, а под брендом Heat Saving Systems — в США и Канаду. Чистая прибыль компании по итогам 2013 года составила 180,5 млн рублей.
Аналитик ИК "ИнстаФорекс" Антон Фомин полагает, что в условиях девальвации рубля импорт стал менее выгодным по цене и российские производители могут получить преимущества как минимум при работе на внутренних рынках. Объем импорта такого оборудования в Россию по состоянию на 2013 год составил около $15 млрд. Замещение хотя бы 10% от этой доли позволит существенно увеличить обороты и выйти на новый уровень производства, говорит господин Фомин.
Руководитель аналитического департамента ФК AForex Артем Деев также полагает, что расширение производства вполне целесообразно, поскольку продукция компании хорошо востребована на рынке.
Настоящим сообщаем, что по результатам анализа статистики гарантийных обращений по ремонту оборудования, нами принято решение об увеличении гарантийного срока эксплуатации оборудования следующих типов:
- воздушно-тепловые завесы всех типов, кроме исполнения IP54 и газовых
- тепловентиляторы всех типов, кроме газовых
- промышленные фанкойлы
- дестратификаторы
На данные группы оборудования, выпущенные после 01.10.2022г. срок гарантии будет составлять 3 (три) года.
С уважением, директор по продажам АО «НПО «Тепломаш» Власенко Б.Н.
С 14 по 17 февраля 2023 года компания «Тепломаш» приняла участие в крупнейшей выставке комплексных инженерных решений - AirVent 2023, которая проходила в Крокус Экспо г.Москве.
Новая международная выставка оборудования, технологий и услуг для вентиляции, кондиционирования и холодоснабжения откроет свои двери для профессионалов отрасли с 14 по 17 февраля 2023 г. в Москве, в Крокус Экспо.
С 15 по 18 февраля 2022 года наша компания принимала участие в крупнейшей в России и странах Восточной Европы выставке комплексных инженерных решений - Aquatherm Moscow 2022, которая проходила в Крокус Экспо.
Тепловое оборудование «Тепломаш» - надежность и качество
Завод «Тепломаш» - ведущий российский производитель теплового и вентиляционного оборудования. Наша продукция широко известна в России, странах СНГ (Белоруссия, Казахстан, Армения, Кыргызстан, Узбекистан), в дальнем зарубежье (США, Канада, Испания, Великобритания).
За 26 лет работы мы:
разработали и вывели на рынок линейку современного энергосберегающего оборудования;
расширили и модернизировали производственно-техническую базу на основе самых современных станков по раскрою и обработке металла фирмы AMADA (Япония);
укомплектовали штат высококвалифицированными и опытными сотрудниками;
увеличили объем производства готовой продукции более, чем в 25 раз;
помимо головного офиса в Санкт-Петербурге, мы открыли представительства в Москве, Новосибирске, Екатеринбурге, Киеве, Торонто и других городах.
Как производитель, «Тепломаш» входит в топ ведущих компаний, чему способствуют:
собственные уникальные разработки
использование инновационных технологий;
широкий модельный ряд выпускаемого оборудования;
поддержание качества оборудования на уровне международных стандартов;
гибкая политика сотрудничества с заказчиками.
Если у вас есть вопросы или вам нужны рекомендации по подбору, заходите на официальный сайт АО «НПО «Тепломаш».
Наши сотрудники дадут вам полную информацию.
',
)array (
'atr_id' => '302',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Успешно прошел семинар в Новосибирске',
)array (
'atr_id' => '303',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'Успешно прошел семинар в Новосибирске',
)array (
'atr_id' => '304',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'Успешно прошел семинар в Новосибирске',
)array (
'atr_id' => '305',
'id' => '24664',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'Успешно прошел семинар в Новосибирске',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='24923'
',
)array (
'atr_id' => '1381',
'id' => '92643',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '19-21 февраля выставка AQUA THERM NOVOSIBIRSK',
)array (
'atr_id' => '1382',
'id' => '92643',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '1383',
'id' => '92643',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '1384',
'id' => '92643',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '1385',
'id' => '92643',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2014/ATnovosib/pr-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '1386',
'id' => '92643',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '1387',
'id' => '92643',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2014-02-04 11:36:04',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='93226'
',
)array (
'atr_id' => '1527',
'id' => '98585',
'group_id' => '17',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'с 25 по 27 января 2016
![Рис.1. Схема зоны аэродинамического следа при обтекании здания ветром [5].](/docroot/filesup/marr/2018/shema-zoni-aerodinamicheskogo-sleda-pri-vetre.jpg "Рис.1. Схема зоны аэродинамического следа при обтекании здания ветром [5].")
![Рис 2. Зависимость размеров зоны аэродинамического следа от габаритных разме¬ров здания [5] (на графике размеры даны в относительных величинах — по отношению к Н).](/docroot/filesup/marr/2018/zoni-aerodinamicheskogo-sleda-zdaniya.jpg "Рис 2. Зависимость размеров зоны аэродинамического следа от габаритных разме¬ров здания [5] (на графике размеры даны в относительных величинах — по отношению к Н).")
![Рис.4. Схема распределения нормальных нагрузок на боковой стенке из [8]. Величина e равняется меньшему из b (ширина здания) или 2h. Аэродинамические коэффициенты се равны: се(А) = - 1, се(В) = - 0.8, се(С) = -0,5.](/docroot/filesup/marr/2018/aerodinamicheskie-koefizienti.jpg "Рис.4. Схема распределения нормальных нагрузок на боковой стенке из [8]. Величина e равняется меньшему из b (ширина здания) или 2h. Аэродинамические коэффициенты се равны: се(А) = - 1, се(В) = - 0.8, се(С) = -0,5.")
Покажем, как можно использовать (10) в расчетах несимметричной температурной структуры (рис.1). Полагая, что температурная неоднородность не влияет на гидродинамическую картину в окрестности ядра постоянного массового расхода, запишем балансовое соотношение
Усложним структуру удвоением струй (рис.2). Предполагается, что межструйное пространство изолировано от областей с температурами t1 и t2. Подача воздуха в струи организована из областей 1 и 2, соответственно начальные температуры струй t1 и t2. Обе струи достаточно удалены друг от друга, чтобы они не сливались на заданной длине и их можно было рассматривать как квазисвободные. Между струй формируется пространство циркуляции масс воздуха, эжектируемых внутренними сторонами струй. Сложный характер направленных движений в циркуляционном пространстве в сочетании с турбулентностью допускает считать там температуру воздуха tц близкой к постоянной. Записывая относительно каждой струи балансовые уравнения вида (11) и преобразовывая их, получим систему
',
)array (
'atr_id' => '148',
'id' => '15',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '149',
'id' => '15',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2012/12.06.12.jpg',
)array (
'atr_id' => '150',
'id' => '15',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '188',
'id' => '15',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '189',
'id' => '15',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '190',
'id' => '15',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2012-06-12 10:17:49',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='22352'
',
)array (
'atr_id' => '3584',
'id' => '25863',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3585',
'id' => '25863',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '3586',
'id' => '25863',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '3587',
'id' => '25863',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '3588',
'id' => '25863',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2021/8 Марта.jpg',
)array (
'atr_id' => '3589',
'id' => '25863',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3590',
'id' => '25863',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2021-03-05 15:24:36',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='26552'
',
)array (
'atr_id' => '2715',
'id' => '26552',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'С Днем Защитника Отечества.',
)array (
'atr_id' => '2716',
'id' => '26552',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '2717',
'id' => '26552',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '2718',
'id' => '26552',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '2719',
'id' => '26552',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2018/23-february-2018-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '2720',
'id' => '26552',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '2721',
'id' => '26552',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2018-02-22 16:15:53',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='28374'
',
)array (
'atr_id' => '3151',
'id' => '28889',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'С Днём весны, шампанского, цветов!
',
)array (
'atr_id' => '3690',
'id' => '33367',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Дорогие, милые, очаровательные и дамы! 
',
)array (
'atr_id' => '905',
'id' => '36686',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '906',
'id' => '36686',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '907',
'id' => '36686',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '908',
'id' => '36686',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '909',
'id' => '36686',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2015/23sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '910',
'id' => '36686',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '911',
'id' => '36686',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2015-02-19 15:44:07',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='38264'
',
)array (
'atr_id' => '3261',
'id' => '43879',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Гибкая система скидок.',
)array (
'atr_id' => '3262',
'id' => '43879',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '3263',
'id' => '43879',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '3264',
'id' => '43879',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '3265',
'id' => '43879',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2019/sale-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '3266',
'id' => '43879',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3267',
'id' => '43879',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2019-05-21 15:37:13',
)array (
'atr_id' => '3256',
'id' => '43879',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Распродажа блоков управления',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='43979'
',
)array (
'atr_id' => '2875',
'id' => '44842',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '2876',
'id' => '44842',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '2877',
'id' => '44842',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '2878',
'id' => '44842',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '2879',
'id' => '44842',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2018/russia-2018-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '2880',
'id' => '44842',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '2881',
'id' => '44842',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2018-06-09 13:43:08',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='45382'
',
)array (
'atr_id' => '2221',
'id' => '52832',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'С Днём весны, шампанского, цветов!
',
)array (
'atr_id' => '3676',
'id' => '53875',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Дорогие и любимые мужчины, партнёры и сотрудники!
Представленные BIM-модели оборудования «Тепломаш» учитывают требования действующих ГОСТ Р 21.1101-2013 «Система проектной документации для строительства. Основные требования к проектной и рабочей документации» и СП 328.1325800.2017 «Информационное моделирование в строительстве. Правила описания компонентов информационной модели».
',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='58447'
Представленные BIM-модели оборудования «Тепломаш» учитывают требования действующих ГОСТ Р 21.1101-2013 «Система проектной документации для строительства. Основные требования к проектной и рабочей документации» и СП 328.1325800.2017 «Информационное моделирование в строительстве. Правила описания компонентов информационной модели».
',
)array (
'atr_id' => '3237',
'id' => '59242',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Поздравляем Вас с праздником весны и труда!',
)array (
'atr_id' => '3238',
'id' => '59242',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '3239',
'id' => '59242',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '3240',
'id' => '59242',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '3241',
'id' => '59242',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2019/1-may-2019-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '3242',
'id' => '59242',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3243',
'id' => '59242',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2019-04-29 16:18:50',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='59374'
',
)array (
'atr_id' => '2799',
'id' => '62635',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Коллектив завода Тепломаш искренне поздравляет
',
)array (
'atr_id' => '3447',
'id' => '63569',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3448',
'id' => '63569',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '3449',
'id' => '63569',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '3450',
'id' => '63569',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '3451',
'id' => '63569',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2020/8mart2020-im2.jpg',
)array (
'atr_id' => '3452',
'id' => '63569',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3453',
'id' => '63569',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2020-03-05 10:26:43',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='64635'
',
)array (
'atr_id' => '3409',
'id' => '75289',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3410',
'id' => '75289',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '3411',
'id' => '75289',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '3412',
'id' => '75289',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '3413',
'id' => '75289',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2020/23-february-ava.jpg',
)array (
'atr_id' => '3414',
'id' => '75289',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2020/23-february.jpg',
)array (
'atr_id' => '3415',
'id' => '75289',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2020-02-21 17:20:03',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='75438'
',
)array (
'atr_id' => '1583',
'id' => '75438',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '1584',
'id' => '75438',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '1585',
'id' => '75438',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '1586',
'id' => '75438',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '1587',
'id' => '75438',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2016/8-03-2016-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '1588',
'id' => '75438',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '1589',
'id' => '75438',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2016-03-09 10:59:17',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='75929'
',
)array (
'atr_id' => '343',
'id' => '78874',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '26 октября - День климатехника',
)array (
'atr_id' => '344',
'id' => '78874',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '345',
'id' => '78874',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '346',
'id' => '78874',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '347',
'id' => '78874',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2012/klima-2012-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '348',
'id' => '78874',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '349',
'id' => '78874',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2012-10-26 17:37:24',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='79385'
',
)array (
'atr_id' => '893',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '891',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta2',
'atr_value' => 'Поздравляем с праздником 8 марта! 2015',
)array (
'atr_id' => '890',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'meta1',
'atr_value' => 'Поздравляем с праздником 8 марта! 2015',
)array (
'atr_id' => '889',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'title',
'atr_value' => 'Поздравляем с праздником 8 марта! 2015',
)array (
'atr_id' => '888',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'caption',
'atr_value' => 'Поздравляем с праздником 8 марта!',
)array (
'atr_id' => '894',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '895',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '896',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '897',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2015/8-03sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '898',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '899',
'id' => '79385',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2015-03-05 15:41:35',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='79826'
',
)array (
'atr_id' => '3800',
'id' => '84692',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => 'Поздравляем с праздником 8 марта!',
)array (
'atr_id' => '3801',
'id' => '84692',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '3802',
'id' => '84692',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '3803',
'id' => '84692',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '3804',
'id' => '84692',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2023/8.jpg',
)array (
'atr_id' => '3805',
'id' => '84692',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '3806',
'id' => '84692',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2023-03-06 17:09:57',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='85655'
АО НПО «Тепломаш» обновил модельный ряд газовых воздухонагревателей.
',
)array (
'atr_id' => '1761',
'id' => '99224',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'anons',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '1762',
'id' => '99224',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'status',
'atr_value' => 'no',
)array (
'atr_id' => '1763',
'id' => '99224',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'vew',
'atr_value' => 'yes',
)array (
'atr_id' => '1764',
'id' => '99224',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'sort',
'atr_value' => '0',
)array (
'atr_id' => '1765',
'id' => '99224',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic1',
'atr_value' => '/docroot/filesup/news/2016/9may2016-sm.jpg',
)array (
'atr_id' => '1766',
'id' => '99224',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'pic2',
'atr_value' => '',
)array (
'atr_id' => '1767',
'id' => '99224',
'group_id' => '15',
'atr_count' => '0',
'atr_name' => 'date_post',
'atr_value' => '2016-05-06 17:11:29',
)select * from teplomash_news_data_ru where id='74233'
